【正文】 溶劑油=洗油=55240萘=共計377．198 驗算： A= =920(－) = =A/（A+）=(+7668)=與假設(shè)值=，故以上計算正確。 塔高計算：兩段噴灑高度共取1m，煤氣出口2m，煤氣入口1m，底部油槽高4m，則實際塔高為：H=3502+42014+20013+1+2+1+4=二，洗苯塔的計算：原始數(shù)據(jù)：塔前煤氣溫度22℃，塔后煤氣溫度22℃， 塔前煤氣壓力900mmH2O，塔后煤氣壓力600 mmH2O 從煤氣中吸收的粗苯量為：=G煤粗苯回收率 =10001% =936Kg/h出塔煤氣含粗苯量為:入塔濕煤氣量：煤 氣 31824Nm3/h 硫 化 氫 粗苯蒸汽 水 蒸 汽 共 計 出塔濕煤氣量：煤 氣 31824Nm3/h 硫 化 氫 粗苯蒸汽 水 蒸 汽 h 共 計 煤氣的實際流量（塔前為V，塔后為V）V=（273+22）/273101325/(101325+10000)=V=（273+22）/273101325/(101325+8500)=煤氣平均流量V的計算：V=（V+ V）/2=(+)/2=洗油循環(huán)量W的計算：，油度取γ=,則W=V油氣比γ == 貧油粗苯含量的計算:(1)、塔前煤氣含粗苯量: =1000/=式中:V－塔前煤氣實際流量, Nm/h(2)、塔后煤氣含粗苯量: = 1000/= 式中:V－塔后煤氣實際流量, Nm/h(3)、貧油允許含粗苯量:查焦化設(shè)計參考資料186頁 圖4514 %（4）入塔貧油實際含苯量為：C=%/=%（5）出塔富油含苯量： C= C＋回收的苯量/（洗油量＋苯的回收量） =%+936100/(+936)=%塔徑的確定； 根據(jù)《燃料化工》1998（3）：36提供的參數(shù)，～；～㎡/NmSSS因此，直接蒸汽的多少應(yīng)以及能保證脫苯順利進行，又保證經(jīng)濟合理為標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)富油中粗苯含量較高時，在一定的預(yù)熱溫度下，由于粗苯的蒸汽分壓較高，對于蒸出180℃之前的粗苯，可以減少直接蒸汽耗用量。但隨著壓力的增加，煤氣中的苯族烴分壓將成比例地增加，使吸收推動力顯著增加，因而，吸收速率也將增加。提高回收率，但循環(huán)洗油量不宜過大，以免過多增大電、蒸汽的耗量和冷卻水用量。因此，吸收溫度不宜過高，但也并非越低越好，在低于15℃時洗苯油粘度將顯著增加，使洗油輸送及其他內(nèi)均勻分布和自由流動均發(fā)生困難，當(dāng)洗油溫度低于10℃時，還可能從油中析出固體沉淀物。4 設(shè)備費用低，蒸汽耗量顯著降低，大大縮小冷凝冷卻器和蒸餾設(shè)備的尺寸，從而使設(shè)備費用大為降低。圖21 洗苯工藝流程圖1 洗苯塔 2富油泵 3貧油中間槽 4貧油冷卻器煤氣經(jīng)終冷到2527℃后，進入洗苯塔。橫管終冷洗萘工藝 圖24 輕質(zhì)焦油終冷洗萘工藝流程1終冷塔 2新焦油槽 3溢流槽 4焦油泵 5循環(huán)泵該工藝流程見圖，煤氣的終冷和除萘都在橫管終冷塔進行，煤氣從上部導(dǎo)入終冷洗萘塔，從終冷塔下部導(dǎo)出，而水從下往上與煤氣逆流而行，且與煤氣是間接接觸，煤氣中遇冷段內(nèi)，冷卻到24～26℃后進入吸收段的上部，循環(huán)噴灑輕質(zhì)焦油除萘，凈化后的煤氣進入捕霧器除去其所夾帶動焦油霧滴，捕霧后的煤氣進入洗苯塔。二、設(shè)計條件本設(shè)計在設(shè)計過程中，參考了徐州焦化廠的粗苯工段工藝。粗苯是談黃色的透明液體，比水輕，不溶于水。在設(shè)計過程中，參照了徐州焦化廠焦?fàn)t煤氣凈化工藝根據(jù)他們在生產(chǎn)實際中得出的經(jīng)驗，選用了較好的設(shè)備，如用塑料花環(huán)填料代替木格填料，具有阻力小，比表面積大，效率高，重量輕，裝卸方便等優(yōu)點。（2）、主要設(shè)備計算和選型。煤在煉焦時除了有75%左右變成焦炭外，還有25%左右生成各種化學(xué)品及煤氣，為了便于說明將煤炭煉焦時的產(chǎn)品如下：單位：g /Nm3從荒煤氣重粗苯的含量來看，回收苯是十分必要的。粗苯是易燃易爆物質(zhì)，閃點12℃.～%（體積）范圍內(nèi)時，及形成爆炸性的混合物。三、設(shè)計要求本工段用焦油洗油吸收粗苯，富油經(jīng)脫苯塔蒸餾，得到粗苯，粗苯產(chǎn)品的質(zhì)量指標(biāo)。2. 冷卻效果好，萘的脫除高，出口煤氣約22℃，煤氣含萘量大約在350～450mg/Nm33. 無須用洗油，只須自產(chǎn)輕質(zhì)焦油，節(jié)約洗油耗量，同時煤氣中毒萘直接轉(zhuǎn)入焦油，減少萘的損失。用富油泵將富油從塔底抽出，送往脫苯工序。煤氣流速及壓力；洗油循環(huán)量及其分子量，吸收溫度，洗苯塔結(jié)構(gòu)，對填料塔則為填料表面積及特性等。為了保證吸收溫度，煤氣進洗苯塔前，應(yīng)在終冷塔內(nèi)冷卻至20～28℃，循環(huán)油冷卻至小于30℃.洗油的分子量及循環(huán)量的影響當(dāng)其他條件一定時，洗油的分子量變小，將使洗油中粗苯含量變大，及吸收得愈好，同類油劑的吸收能力與其分子量成反比。如何一步降低貧油中的粗苯含量，雖然有助于降低塔后損失，但將增加脫苯蒸餾時代蒸汽耗量，使粗苯產(chǎn)品的180℃前餾出率減少，并且是洗油含量增加。為了降低蒸餾溫度采用水蒸氣法蒸餾。但因苯的揮發(fā)度較大，在較低溫度下幾乎全部蒸出，所以富油預(yù)熱溫度對苯的餾出率影響很小，而對其它組分的影響則很大。從脫苯塔頂出來的油氣混合氣進去分縮器，冷凝出輕重分縮油后進入冷凝冷卻器，粗苯蒸汽冷凝冷卻為粗苯液體，粗苯進入粗苯油水分離器，與水分離后進入粗苯貯槽。SK/J(管壁熱阻)查手冊得：管內(nèi)壁污垢熱阻R==10㎡K 冷卻面積的計算： （1）求平均溫差： 煤 氣：58℃22℃ 冷卻水：28℃18℃———————————————— △T： 30℃ 4℃ 則平均溫差為：===℃ (2)算冷卻面積F： 由公式F=Q/（h得花環(huán)填料面積： F=31824 = 12600㎡洗苯塔吸收段內(nèi)填Z型花環(huán)填料，填料層的結(jié)構(gòu)采用多段填充，充填X型花環(huán)填料，采用6個葉式噴頭，在塔的適當(dāng)部位設(shè)再分布器。粗苯比熱C=+=+135= KcaL/Kgh=20900 KJ/㎡，洗油（含萘）?！妫捎么耸接嬎悖?+帶入公式，得：Q=(+55t) ③、%，則Q=%（)=式中76543——熱富油175℃帶走熱量Q，kJ/h。用空噴塔洗苯具有以下優(yōu)點：投資省、處理能力強，阻力小，不堵塞；缺點：洗苯效率低，塔后煤氣含苯量高，洗油循環(huán)動耗大。但是它和鋼板網(wǎng)填料塔一樣體積龐大笨重、占地大、投資高，而且生產(chǎn)中往往需要三個洗苯塔。泡罩塔是工業(yè)應(yīng)用最久的一種塔板形式，該種塔型的優(yōu)點是：不易發(fā)生漏液現(xiàn)象，有較好的操作彈性，即當(dāng)氣，液負荷有較大波動時，仍能維持幾乎恒定的板效率，塔板不易堵塞，對各種物料的適應(yīng)性強，操作經(jīng)驗豐富，缺點是：塔板結(jié)構(gòu)復(fù)雜，金屬耗量打，造價高，板上液層厚、氣體流徑曲折，塔板壓降大，兼因霧沫夾帶現(xiàn)象較為嚴(yán)重，限制了氣速提高，故生產(chǎn)能力不大，而且，板上液流遇到阻力大，致使頁面落差大，氣體分布不均也影響了塔板效率的提高。它能自行消除污垢，因為螺旋通道單通道，如通道內(nèi)某處沉積了屋后，此外的通道截面積就會減少，流速就相應(yīng)增高，污垢易被沖刷掉，因此幾乎不用人工清掃，可延長輕松周期。塔區(qū)與泵房之間凈距離不少于5m分凝器和冷凝冷卻器，蒸餾平臺之間宜用梯子和平臺相連通，以方便操作。換熱器部分：貧油冷卻器在地下防空槽的東邊，其底線偏北半米，再往東是貧富油換熱器，與貧油冷卻器處于同一水平線上。第三節(jié) 操作技術(shù)指標(biāo).終冷洗萘工藝煤氣進入橫管終冷塔溫度 50～60℃塔后煤氣溫度為 23～25℃循環(huán)輕質(zhì)焦油溫度 25～27℃冷卻水出口溫度≯37℃輕質(zhì)焦油循環(huán)量為50m3/h輕質(zhì)焦油洗萘阻力150mmH2O循環(huán)輕質(zhì)焦油含萘 1014%洗苯及脫苯工藝質(zhì)量指標(biāo)：⑴、富油：含苯2%,含水1%⑵、貧油：含苯%,含水1%⑶、輕苯：比重≯,初餾點980℃,干點≯148℃。向焦油工段輸送含萘高度輕質(zhì)焦油。1整個工段內(nèi)地清潔衛(wèi)生。第三節(jié) 供汽和給排水供汽：本工段要求供汽壓力為2kgf/cm2,蒸汽引入工段后，根據(jù)不同的要求和用途，經(jīng)蒸汽分配器和減壓閥供各處使用。，并考慮排水；地下油槽應(yīng)設(shè)有防漏措施；個泵要打防震基礎(chǔ)屋頂最大承重載荷為6t/m2.三 、其他安全與勞保；（1）、本工段為易燃易爆工段，嚴(yán)禁各種火種帶入；（2）、設(shè)備需動火拆修時，應(yīng)辦理動火手續(xù)，經(jīng)有關(guān)單位批準(zhǔn)后方能進行。J=計算價格*（1+20%）*（1+10%）式中 計算價格——見表101 J=94130919*（1+20%）*（1+10%） =5171497 元安裝后的設(shè)備價值A(chǔ) A==*5171497 =7395241元廠房建筑費X X=a*A式中 a的值取決于建筑類型，本設(shè)計取a= X=*7395241=3697621元附屬設(shè)施費Y Y=b*A (b=)式中b的值區(qū)決于水,電,汽等附屬設(shè)施的來源 Y=*7395241=221857元儀表費用Z Z=C*A式中C的值取決于工廠自動化的程度,取C= Z=*7395241=739524元工藝管線費用W W=d*A式中d的數(shù)值取決于工廠產(chǎn)品的性質(zhì)，取d= W=*7395241=3549716萬元工廠實體部分的投資T T=A+X+Y+Z+W =15613559元施工費U U=e*T始終e的數(shù)值取決于工程施工的復(fù)雜程度，取e= U=*15613559=7026101元不可預(yù)見費V V=*T=*15613559=4684067元工廠所需固定資金L L=T+U+V =28104405元1工廠所需流動資金M M=f*L (f=) M=*28104405=5058793元1工廠總投資K K=L+M =28104405+5058793=33163198元 序號名稱型號數(shù)量價格依據(jù)單重（t）總重（t）單價（t）概算（元）1橫管終冷洗萘塔200020001估算10810880008640002洗苯塔DN4000，H=290001估算4360004360003脫苯塔DN13001估算2476002476004再生器DN1400 Ｈ＝70501估算1082101082105管式爐310ZG/1估算5600005600006分縮器F=180㎡1估算1022401022407冷凝冷卻器F=120㎡1估算93086930868油水分離器DN=1800,H=45003估算20720621609控制分離器DN1800,H=40002估算183203664010貧富油換熱器F1=100,F2=80㎡2估算11550011貧油冷卻器F1=100,F2=50㎡2估算14310012液封槽DN=800,H=25002估算4500900013煤氣管道閘閥DN9007估算70004900014輕質(zhì)焦油滿流槽Φ200060001估算121001210015地下防空槽Φ200060001估算121001210016輕質(zhì)焦油循環(huán)槽DN3600,H=40001估算314503145017貧油槽DN5000，H=40001估算555005550018新洗油槽DN5000，H=40001估算555005550019粗苯中間槽DN4000，H=35002估算210004200020終冷水泵8sh92,H=6950m2《焦化設(shè)計手冊》14002800附電機JO2922,W=75kw2《焦化設(shè)計手冊》51001020021貧油冷卻器及分凝用泵6sh9A,H=2《焦化設(shè)計手冊》13002600附電機JO2922,W=30kw2《焦化設(shè)計手冊》3000600022輕質(zhì)焦油6DA8*2,H