【正文】 驗算 驗算是否需要進行斜截面抗剪承載力計算。 設中性軸到截面上緣距離為則： 式中：—預應力受壓區(qū)高度界限系數(shù)，按《公預規(guī)》，； —梁的有效高度， （2）驗算正截面承載力 由《公預規(guī)》，正截面承載力按下式計算： 式中：—橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按《公預規(guī)》。 張拉鋼束產(chǎn)生的預加力，匯總結(jié)算結(jié)果如表所示。張拉端錨下預應力損失：；在反摩擦影響長度內(nèi)，距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失： ，在反摩擦影響長度外，錨具變形、鋼筋回縮損失：。因此對于每一個荷載作用階段，需要計算四個位置的剪應力。 （2）有效分布寬度內(nèi)截面幾何特性計算 根據(jù)《公預規(guī)》，預應力混凝土梁在計算預應力引起的混凝土應力時，預加力為軸向力產(chǎn)生的應力按實際翼緣全寬計算，由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應力按翼緣有寬度計算。鋼束計算圖式（尺寸單位：mm）鋼束號彎起高度（cm）y1（cm）y2（cm）L1(cm)x3(cm)ΦR(cm)x2(cm)x1(cm)N1（N2） 100 7 N3(N4) 100 7 N5 100 15 N6 100 15 N7 100 18 其中計算公式為； ，,， （2）控制截面的鋼束重心位置計算 ①各鋼束重心位置計算 由幾何關(guān)系可知當計算截面在曲線段時，計算公式為： ， 當計算截面在近錨固點的直線段時，計算公式為： 式中：—鋼束在計算截面處鋼束重心到梁底的距離； —鋼束彎起前到梁底的距離； —鋼束彎起半徑。鋼束錨固截面幾何特性計算表分塊名稱 （1）（2）（3）=（1）（2）（4）（5）（6）（7）=（4）+（6）翼板30002250056250三角承托腹板792077220017968500 其中： 故計算得： 則處于截面核心范圍內(nèi)。（1）對于跨中截面，在保證布置預留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能使鋼束群重心的偏心距大些?！嚨谰己奢d標準值；（2） 跨中荷載橫向分布系數(shù)計算，由于此橋設有剛度強大的橫隔梁，且承重結(jié)構(gòu)的長寬比為：，因此可以用修正的剛性橫梁法來計算橫向分布系數(shù)。端部腹板厚度加厚到與馬蹄同寬，以滿足端部錨具布置和局部應力需要。（2）水泥：。連續(xù)梁剛度大，變形小，伸縮縫能充分利用高強材料的特性，促結(jié)構(gòu)輕型化，跨越能力強。箱形截面抗扭剛度大，可以保證其強度和穩(wěn)定性，有效的承擔正負彎矩，橋梁的結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，行車平穩(wěn)舒適跨越能力大，具有良好的承載能力。優(yōu)點：結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，行車平順舒適，伸縮縫少，抗震能力強，線條明快簡潔，施工工藝相對簡單，造價低，后期養(yǎng)護成本不高等。其中后張法的施工流程為：先澆筑構(gòu)件混凝土，并在其中預留孔道，待混凝土達到要求強度后，將預應力鋼筋穿入預留的孔道內(nèi)，將千斤頂支承與混凝土構(gòu)件端部，張拉預應力鋼筋，使構(gòu)件也同時受到反力壓縮。2．地下水特征場地地表水及地下水不發(fā)育，僅在上部素填土中存在少量的上層滯水，受大氣降水補給，該場地地下水和地表水對混凝土無結(jié)晶類腐蝕、無分解類腐蝕、無結(jié)晶分解復合類腐蝕。層底標高：－－，平均－：層底埋深：－。場區(qū)普遍分布，厚度：－。降水四季分布不均，60～70%的降水集中在夏季。錦州市北有松嶺橫亙，東有閭山縱臥，；南為饒陽河及大、小凌河沖積平原，海拔2～5米。 錦州市位于遼寧省西南部，東西相距143公里，南北相距114公里，總面積10301平方公里。年無霜期為144～180天，年平均降水量為567毫米。（3）淤泥質(zhì)亞粘土：深灰色，濕，軟－流塑，飽和，局部含腐殖質(zhì)。場區(qū)普遍分布，厚度：－。該層地基承載力為1600Kpa。施工方法：采用預制拼裝法（后張法）施工，即先預制T型梁，然后用大型機械吊裝的一種施工方法。立面布置以等跨徑為宜。橋型布置圖：橫斷面：尺寸單位：cm 推薦方案初步設計簡介方案設計方案一設計方案二設計方案三適用性各梁受力相對獨立，避免超靜定梁的復雜問題，行車較舒適。施工相對復雜，對地基要求比較高，需要大量支架經(jīng)濟性等截面形式能大量節(jié)約模板，加快建橋進度，簡易經(jīng)濟，但不能充分利用截面作用，基礎(chǔ)設計量大。2. 技術(shù)標準（1）設計荷載：城市A，人群荷載集度3KN/㎡；（2）設計速度：60km/h；（3）環(huán)境標準：Ⅰ類環(huán)境（4）設計安全等級：二級（3）橋上縱坡：3 %；（4）橋面橫坡：雙向2%，%；（5）地震烈度：基本烈度6度；3．主要材料（1）混凝土：主梁、翼板橫隔梁、濕接縫均采用C50混凝土，橋面鋪裝等均為C40混凝土。（1）主梁橫斷面：，梁間距2m。m 剪力單位：KN 可變作用效應計算 (修正剛性橫梁法)（1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻f有關(guān)，故先計算結(jié)構(gòu)的基頻，按簡支梁的基頻就算： 其中： 當時，荷載的沖擊系數(shù)為： 當車道大于兩車道時，應進行車道折減，三車道折減22%，四車道折減33%,但折減后不得小于用兩車道布載的計算結(jié)果。 ——車道集中荷載標準值；，假設，鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度，應力圖式呈矩形，同時預應力鋼束也達到設計強度，則鋼束數(shù)的計算公式為：式中：——承載能力極限狀態(tài)的跨中最大彎矩；——經(jīng)驗系數(shù)，~，；——預應力鋼絞線的設計強度，為1260MPa.計算得：根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)，去鋼束數(shù)n=7。則錨固端截面特性計算見表所示。鋼束起彎點至跨中的距離為如下表所示。 計算公式如下： 截面積 截面慣性矩 上式中：—鋼束與混凝土的彈性模量比值，； A,I—分別為混凝土毛截面面積和慣性矩； —分別為凈截面和換算截面重心到主梁上緣的距離； —分別一根管道截面積和鋼束截面積； n—計算面積內(nèi)所含的管道（鋼束）數(shù)。 （2）使用時，換軸位置產(chǎn)生最大剪應力，應該與張拉階段換軸位置的剪應力疊加。 反向摩擦影響長度計算公式： 式中：—錨具變形、鋼束回縮值（mm），對于夾片錨； —單位長度由管道摩擦引起的預應力損失，按下列公式計算： 其中：—張拉端錨下控制應力，本設計為1395MPa， —預應力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應力跨中截面除 后鋼筋應力， —張拉端至錨固端距離。 四分點截面計算表 計算數(shù)據(jù) 計算 （1）（2）（3）=（1）+（2）計算應力損失分子項分母項（4）（5）（6） 施工階段傳力錨固應力及其產(chǎn)生預加力：1.縱向力： 彎矩： 剪力： 式中：—鋼束彎起后與梁軸的夾角； —單根鋼束的截面積， 。 左邊小于右邊即屬于第一類T形，中性軸在翼板內(nèi)。 —相應剪力組合設計值處T形截面腹板寬度即； —剪力組合設計值處截面有效高度； —混凝土強度等級。假定值，計算和，根據(jù)上述公式球的值和值。 ③抗剪承載力計算根據(jù)《公預規(guī)》，主梁斜截面抗剪承載力應按下式計算： 式中：—斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設計值； —斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力，按下式計算： 式中：—； —預應力提高敘述，； —； —斜截面受壓端正截面處T形截面腹板寬； —斜截面受壓端正截面梁有效高度 —斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋百分率，當 時，??； —混凝土強度等級； —斜截面內(nèi)箍筋配筋率； —箍筋抗拉設計強度； —斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積； —斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預應力彎起鋼筋截面面積 —與斜截面相交的預應力彎起鋼束的抗剪承載力，按下式計算： —預應力彎起鋼束的抗拉設計強度，本設計； —預應力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線水平線的夾角，如表斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置截面鋼束號距支座處截面頂端 N1（N2）未彎起N3（N4）N5N6N7 則說明距支座處截面滿足抗剪承載力要求。計算時荷載取其標準值，汽車荷載應考慮沖擊系數(shù)。計算表截面應力部位aaoonnbb跨中(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10)=(1)/(3) (11)=(2)*(5)/(4) (12)=(10)(11) (13)=(8)*(5)/(4) (14)=[(9)(8)]*(7)/(6) (15)=(13)+(14) (16)=(12)+(15) 四分點　 支點　 　計算表截面主應力部位標準組合標準組合標準組合(1)(3)(5)跨中aa oo nn bb 四分點aa oo nn bb 支點aa oo nn 短暫狀況構(gòu)件的應力驗算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應力。局部承壓區(qū)的截面尺寸驗算根據(jù)錨具的布置情況，取最不利的1號鋼束進行局部承壓驗算。式中：——配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當時，應??；本設計采用間接鋼筋為HRB335設為螺旋形鋼筋，直徑12mm，間距s=50mm，螺旋筋鋼筋中心直徑200mm?！褂秒A段各根鋼束的預加彎矩；結(jié)構(gòu)剛度驗算按照《公預規(guī)》，預應力混凝土受彎構(gòu)件計算的長期撓度值，在消除自重產(chǎn)生的長期撓度后兩的最大撓度不應超過計算結(jié)構(gòu)的1/600，即：采用修正的剛性橫梁法計算橫隔梁作用效應，先需作出相應的作用效應影響線。可變作用車輛和人群在相應影響線上的最不利位置加載見圖421所示，截面作用效應的計算均列入表437內(nèi)。圖中：，為現(xiàn)澆部分懸臂板自重；計算二期永久作用效應如下： 彎矩： 剪力：（3）總永久作用效應綜上所述，懸臂根部永久作用效應為：彎矩：剪力：2. 可變作用在邊梁懸臂板處，只作用有人群。根據(jù)《公預規(guī)》，梁肋間的板，其計算跨徑按下列規(guī)定取用：計算彎矩時，但不大于；本例