【正文】 Q=.(t2t1) Q=忽略熱損失，℃,℃。實際上，塔板上液體并不處在完全混合與完全沒有返混的兩種理想狀態(tài)，而是處于部分混合狀態(tài)。這種與主流方向相反的流動稱為返混。造成漏夜的主要原因是氣速太小和板上液面落差所引起的氣流分布不均，比如在塔板的液流入口處由于有液層較厚而往往出現(xiàn)漏夜，這也是在此處設置不開孔的安定區(qū)的原因之一。開孔區(qū)面積Aa按式512計算，即其中 x=D/2(Wd+Ws)=()(+)= r=(D/2)Wc==故㎡F0=u0F0cr=u0cr=9～12取F0cr=u0cr=10 ⑴u0cr=（m/s） ⑵聯(lián)立 ⑴、 ⑵可得u0cr=u0=(～)u0cr=N=取dV=50mm 可得d0==39mmN= 所以取N=84 = =N()=在長壓、減壓塔中開孔率為10%～13%；在加壓塔中，開孔空率小于10%，常見的為6%～9%；在小直徑塔中開孔率低，一般為6%～0%所以取=%在塔板鼓泡區(qū)，閥孔的排列有正三角和等腰三角兩種方式。s4精餾塔的塔體工藝尺寸計算精餾段的氣、液相體積流率為Vs===Ls===由 umax=C式中C由式55計算，其中的C20由圖51查取，圖的橫坐標為＝＝取塔板間距HT=,板上液層高度hL=,則 HT－h(huán)L＝－＝ m查圖51得 C20=C=C20==umax==，則空塔氣速為u===D===D提== m按標準塔徑圓整后為 D=塔截面積為AT=D2= =㎡實際空塔氣速為 u==精餾段有效高度為Z精=（N精1）HT=(101)=提餾段有效高度為Z提=（N提1）HT=(101)=在進料板上方開一人孔。s μB= mP塔頂上升的蒸汽采用全冷凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。浮閥塔多用不銹鋼板或合金制成，使用碳剛的比率較少。 (5), 設計說明書.目錄 言 7 8 設計方案的確定 8 精餾塔物料衡算 8 塔板數(shù)的確定 8 精餾塔的工藝條件及有關物性數(shù)據(jù)的計算 10 平均摩爾質(zhì)量計算 10 平均密度計算 11 液相平均表面張力計算 12 液體平均粘度計算 12 13 塔徑的計算 13 精餾塔有效高度的計算 14 塔板主要工藝尺寸的計算 14 14 塔板布置 15 浮閥計算及其排列 16 浮閥塔的流體力學性能驗算 17 19 22 23 2342塔頂冷凝器的設計計算 24421初選換熱器 24422傳熱系數(shù)的校核 27 30摘要及關鍵詞Abstract and Keywords摘要化工生產(chǎn)中所處理的原料中間產(chǎn)品幾乎都是由若干組分組成的混合物，其中大部分是均相混合物。塔盤主要由塔板、溢流堰、受液盤及降液管組成。精餾是典型的化工操作設備之一。、塔底產(chǎn)品的摩爾分率甲醇的摩爾質(zhì)量 MA=32 kg/kmol水的摩爾質(zhì)量 MB=18 kg/kmolxF= xD= xW=、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量MF=32 +()18 =MD=32+()18=MW=32+()18=原料處理量 F=117kmol/h總物料衡算 117=D+W甲醇的物料衡算FxF=DxD+Wxw聯(lián)立求解 D= W=甲醇—水屬理想物系，可采用圖解法求理論板數(shù)—水物系的氣液平衡數(shù)據(jù)，繪出x—y圖， 圖 1 圖解法求理論板層數(shù)。slgμLFm=()＋()解出 μLFm= mP取 =則 =hWho==＞故降液管底隙高度設計合理。但當上升氣流速度減少時，氣體通過閥孔的動壓不足以阻止板上液體從閥孔流下時，便會出現(xiàn)漏夜現(xiàn)象。但在塔徑不大時，液面落差常忽略。這是一種理想情況。（3）按固定的液氣比，從負荷性能圖中查得氣相負荷上限Vsmax= m3/s，氣相負荷下限Vsmin= m3/s，所以可得精餾段操作彈性===提餾段操作彈性===塔板的這兩操作彈性在合理的范圍（3～5）之內(nèi)，由此也可表明塔板設計是合理的。取餾出液，冷卻水的各自平均溫度為定性溫度：餾出液的定性溫度：℃冷卻水的定性溫度：（40+15）/2=℃ 兩流體在定性溫度下的物性數(shù)據(jù)如下表：流體物性溫度t℃密度ρKg/m3粘度μ熱容UAKj/Kg℃導熱系數(shù)λW/m℃餾出液冷卻水25兩流體溫差較大，故選用浮頭列管換熱器。 確定污垢熱阻取Rsi=Rso=℃/w 以外表面為基準。