【正文】 15~30min，直至最低限，并保持 2h以上。 ? 高負(fù)荷燃燒穩(wěn)定，主要是防止結(jié)渣和汽溫偏高，應(yīng)盡量全部投入，均勻分配熱負(fù)荷。以 CF/SF為例，按照外套筒擋板、外二次風(fēng)擋板、內(nèi)二次風(fēng)擋板、內(nèi)套筒滑桿的順序，依次進(jìn)行參數(shù)優(yōu)化調(diào)整。 某電廠 1 2 3 4 5 煤揮發(fā)分 41 31 30 26 23 內(nèi)擋板開度 20 40~55 20 12~15 35 外擋板開度 50 35~45 50 45 50 中心風(fēng)和燃盡風(fēng)調(diào)節(jié) ? 中心風(fēng)是中心管內(nèi)的直流風(fēng)（ 10%），用于冷卻一次風(fēng)噴口和調(diào)節(jié)著火點(diǎn)位置，作為油槍的根部風(fēng)。外二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)強(qiáng)，有利于內(nèi)外二次風(fēng)的混合，內(nèi)二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)強(qiáng)，有利于與一次風(fēng)的混合。 ? 內(nèi)二次風(fēng)擋板是改變內(nèi)、外二次風(fēng)比例的重要機(jī)構(gòu)。煤的揮發(fā)分低，對一次風(fēng)參數(shù)更敏感。但還要和二次風(fēng)配合以形成合適的回流區(qū)。一次風(fēng)口外有擴(kuò)錐，可延緩一、二次風(fēng)的混合。一次風(fēng)內(nèi)套筒使一次風(fēng)參數(shù)獨(dú)立可調(diào)。 ? 燃燒器下部靠近水冷壁處有底部風(fēng)口，組成邊界風(fēng)系統(tǒng)，使水冷壁形成氧化氣氛。s1 CF/SF（ FW） 2020 40~42 20 28 CF/SF 1160 30~36 (風(fēng)煤比 ) DS（ Bamp。 ? 并列煤粉管中一次風(fēng)量與平均值的之比稱一次風(fēng)量不均勻系數(shù)。燃燒的穩(wěn)定及經(jīng)濟(jì)性。應(yīng)增大上層的反切份額，減小下層的比例。風(fēng)量一般為20%，過大，降低燃燒經(jīng)濟(jì)性和穩(wěn)定性。燃盡風(fēng)保證燃燒完全。 周界風(fēng)率可高達(dá)二次風(fēng)總量的 40%。 ? 控制方式；普遍采用爐膛 /風(fēng)箱差壓控制。燃料區(qū)二次風(fēng)量小，分級混合。過小，不能形成理想的切圓，火焰上翹，對著火燃盡不利；過大，一次風(fēng)剛性差，風(fēng)粉過早分離，燃燒缺氧，且易貼墻，造成結(jié)渣、腐蝕等。 ? 對于雙進(jìn)雙出直吹系統(tǒng)，一次風(fēng)控制較靈活，它設(shè)有旁路風(fēng)。 ? 根據(jù)煤種確定合適的參數(shù)。切圓大，對燃燒有利，但偏斜會帶來問題。 ? 負(fù)荷變化時(shí)，為維持負(fù)壓，增負(fù)荷時(shí)，應(yīng)先開引風(fēng)，后增送風(fēng)和燃料；減負(fù)荷時(shí)，應(yīng)先減燃料和送風(fēng)，再減引風(fēng)。 ? 運(yùn)行中應(yīng)保持合適的送、引風(fēng)開度。反之，則可能往外冒火，引起安全事故。 ? 對于調(diào)峰機(jī)組，如增負(fù)荷大、快，為保證汽壓不很快下降，也可先增燃料，再緊接著增風(fēng)量。如在尾部安裝，則需要進(jìn)行漏風(fēng)的修正。因?yàn)樾纬汕袌A需要一定風(fēng)量，維持空氣動力場。增負(fù)荷，先開大磨進(jìn)口風(fēng)量擋板，再增加給煤量，同時(shí)增加二次風(fēng)量；降負(fù)荷時(shí)，先減給煤量，再減少通風(fēng)量。同時(shí)投、停相應(yīng)的燃燒器。 ? 煤質(zhì)變化時(shí)的燃燒調(diào)整 揮發(fā)分低的煤種，難著火，應(yīng)采取較小的一次風(fēng)率和風(fēng)速，增大煤粉濃度，二次風(fēng)速可適當(dāng)增大以提高穿透能力，使實(shí)際切圓變大，也避免過早混合，煤粉更細(xì)，較大的過量空氣系數(shù)；揮發(fā)分高，可適當(dāng)降低二次風(fēng)率，早混合，適當(dāng)降低過量空氣系數(shù)，多投燃燒器以分散熱負(fù)荷。 一、二次風(fēng)配合 ? 一次風(fēng)提供著火所需空氣，二次風(fēng)提供后期燃燒空氣。煤粉粗，著火及燃盡困難，同時(shí)燃燒過程延長，使?fàn)t膛出口煙溫升高，對受熱面不利。揮發(fā)分高，著火容易，燃盡程度高，但易結(jié)渣等。 ? 低負(fù)荷運(yùn)行對鍋爐有一定影響，主要有：鍋爐有低負(fù)荷穩(wěn)燃問題，超臨界鍋爐一般 35%MCR以上能不投油穩(wěn)定燃燒，穩(wěn)燃措施有降低一次風(fēng)率，投下層燃燒器，煤粉更細(xì)，適當(dāng)降低負(fù)壓，減小漏風(fēng)等；低負(fù)荷時(shí)煙氣速度低，溫度也低，空氣預(yù)熱器易發(fā)生堵灰、腐蝕等故障，應(yīng)采取開暖風(fēng)器以提高金屬壁溫溫度，加強(qiáng)吹灰等措施，提高運(yùn)行安全性；低負(fù)荷時(shí)汽溫偏低，雖然變壓運(yùn)行汽溫易保持穩(wěn)定，但負(fù)荷低到一定程度，仍會下降，影響運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性；低負(fù)荷時(shí)，蒸汽量減少，冷卻效果差，過熱器可能超溫，且燃燒易偏斜，造成熱偏差；低負(fù)荷時(shí)燃燒不均勻，水冷壁內(nèi)流量降低，直流鍋爐的水循環(huán)安全性降低，要限制最低負(fù)荷，加強(qiáng)燃燒調(diào)整等。故新機(jī)組一般采用變壓運(yùn)行方式。大容量超臨界鍋爐在低負(fù)荷時(shí)采用變壓運(yùn)行，高負(fù)荷時(shí)采用定壓運(yùn)行。再熱汽溫也以煤水比調(diào)節(jié)為主。相反，如鍋爐燃煤量不變，給水量增加，受熱面吸熱量沒有變化，熱水段和蒸發(fā)段長度相對增加，過熱段長度縮短，主汽溫度下降。當(dāng)壓力降低，溫度不變時(shí)，蒸汽的焓上升。 二、直流鍋爐動態(tài)特性 燃料量擾動 給水量擾動 汽機(jī)調(diào)門開度擾動 第二節(jié) 直流鍋爐運(yùn)行特性 一、直流鍋爐參數(shù)調(diào)節(jié)的特點(diǎn) ? 直流鍋爐與汽包鍋爐相比，其參數(shù)調(diào)節(jié)的主要特點(diǎn)是：①主蒸汽流量的改變必需首先調(diào)節(jié)給水流量，而不是首先調(diào)節(jié)燃煤量；②主蒸汽溫度改變主要依靠煤水比來進(jìn)行調(diào)節(jié)，而不是依靠減溫水，噴水減溫只是細(xì)調(diào)；③主蒸汽壓力的調(diào)節(jié)必需與主蒸汽溫度協(xié)調(diào)，都與煤水比有關(guān)；④在主蒸汽溫度調(diào)節(jié)過程中，時(shí)滯和時(shí)間常數(shù)都很大，必須通過中間點(diǎn)的溫度來控制主蒸汽溫度。 ? 如果煤質(zhì)特性變化，也應(yīng)修正煤水比。直流鍋爐的概念可以簡單地定義為只有一根管子的鍋爐，泵將水從管子的一端送入，管子放在火焰中加熱，水在管內(nèi)被加熱成蒸汽，從另一端流出。燃料量和給水量的比值稱為煤水比。 2．主蒸汽壓力靜態(tài)特性 ? 直流鍋爐的主蒸汽壓力主要由燃料量和給水參數(shù)影響。給水量和燃料量與負(fù)荷一一對應(yīng)，直流鍋爐儲熱少，當(dāng)負(fù)荷變化時(shí)，給水量的調(diào)節(jié)是保證鍋爐的物質(zhì)平衡，燃料量的調(diào)節(jié)是保證能量平衡，如果其中之一不平衡，則會引起主蒸汽和壓力的變化。 ? 一般選擇具有一定過熱度的汽溫點(diǎn)為中間點(diǎn)，位置在分離器出口。在亞臨界參數(shù)運(yùn)行范圍內(nèi)，中間點(diǎn)溫度始終高于飽和溫度 30℃ 左右。例如采用煙氣擋板調(diào)溫的鍋爐，當(dāng)負(fù)荷下降時(shí)，再熱器側(cè)擋板開度增大，而過熱器側(cè)擋板開度減小，即過熱汽溫會降低，需要減少減溫水；而采用擺動式燃燒器調(diào)溫，隨燃燒器擺角向上變化，過熱汽溫與再熱汽溫為同向變化，都會升高，需要增加過熱器的減溫水。鍋爐跟蹤方式以主蒸汽壓力為主要信號，當(dāng)鍋爐燃料量與鍋爐負(fù)荷不相適應(yīng)時(shí)，用負(fù)荷與燃料量的差分信號產(chǎn)生一個過調(diào)量，從而可加快鍋爐燃料量的調(diào)整，穩(wěn)定主蒸汽壓力。但在高負(fù)荷時(shí)，蒸汽壓力低，機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性未能提高，還影響了機(jī)組的調(diào)頻性能。螺旋管圈水冷壁在相變最大區(qū)域無中間聯(lián)箱，不存在工質(zhì)的再分配，熱偏差小，適合變壓運(yùn)行。 ? 水分增加，燃燒困難，燃盡也差，同時(shí)煙氣量增加，熱損失增大。 煤粉濃度 ? 一次風(fēng)煤粉濃度對著火穩(wěn)定性影響很大。對于旋流燃燒器，基本是單只燃燒器決定燃燒過程，各只間配合較少，因此一、二次風(fēng)的配合更為重要。 ? 如果火焰白亮刺眼，表明風(fēng)量偏大，也可能是結(jié)渣。 當(dāng)需要投運(yùn)備用燃燒器時(shí)，應(yīng)先開一次風(fēng)至所需開度，吹掃一次風(fēng)管，風(fēng)壓正常后啟動給粉機(jī)，并開啟相應(yīng)的二次風(fēng)，觀察著火狀況是否正常。 ? 燃燒過程的穩(wěn)定性，要求燃燒器出口處的風(fēng)量和粉量盡可能同時(shí)改變，以便在調(diào)節(jié)過程中保持穩(wěn)定的風(fēng)煤比。如低負(fù)荷投油，油霧難燃盡，可能在尾部沉積，導(dǎo)致二次燃燒。 送風(fēng)量的調(diào)節(jié) ? 總風(fēng)量為一、二次風(fēng)（有時(shí)還有三次風(fēng)）和漏風(fēng)之和。除了總風(fēng)量調(diào)節(jié)外，根據(jù)燃燒要求，還需要改變各二次風(fēng)擋板開度進(jìn)行較細(xì)致的配風(fēng)。 ? 不同測點(diǎn)位置，負(fù)壓不同。負(fù)荷變化，煙道內(nèi)負(fù)壓也改變。 ? 動量大，穿透能力強(qiáng)。 ? CE技術(shù)，普遍采用 WR均等配風(fēng)燃燒器。 ? 負(fù)荷變化時(shí)，相應(yīng)調(diào)整。 （ 2）二次風(fēng)的調(diào)整 ? 二次風(fēng)分為幾大部分：主燃燒風(fēng)（主二次風(fēng)噴口風(fēng)）、燃料風(fēng)（一次風(fēng)噴口的周界風(fēng)、夾心風(fēng)等）、燃盡風(fēng)（低 NOx分級燃燒的火上風(fēng) OFA）等。 ? 各層二次風(fēng)的調(diào)節(jié)影響也很大。和大量的二次風(fēng)及時(shí)混合。 ? 對于中儲式熱風(fēng)送粉制粉系統(tǒng)，二次風(fēng)的調(diào)節(jié)還受三次風(fēng)率的影響。 ? 夾心風(fēng)的調(diào)整 夾心風(fēng)可避免周界風(fēng)阻礙一次風(fēng)卷吸高溫?zé)煔?，并增加一次風(fēng)剛性，減小偏轉(zhuǎn)。負(fù)荷與煤種也對燃盡風(fēng)的調(diào)節(jié)有影響。如三次風(fēng)量大，可減少制粉系統(tǒng)漏風(fēng)，提高如口風(fēng)溫，開大再循環(huán)風(fēng)門。 ? 上傾角過大，燃燒不完全損失增大。 ? 調(diào)節(jié)時(shí)，一般改變一次風(fēng)總壓。目前主要采用雙調(diào)風(fēng)燃燒器。二次風(fēng)旋流、一次風(fēng)直流。 ? 外調(diào)風(fēng)擋板把二次風(fēng)分為兩路，一路作為內(nèi)二次風(fēng)送至內(nèi)調(diào)風(fēng)擋板，另一路作為外二次風(fēng)進(jìn)入外二次風(fēng)通道。 DS型雙調(diào)風(fēng)燃燒器調(diào)整 ? 二次風(fēng)不采用大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)，由管道分配。內(nèi)二次風(fēng)先和一次風(fēng)混合，形成回流區(qū)， CF/SF型位于射流中心， DS型位于一次風(fēng)口外的環(huán)形區(qū)域。但過大的一次風(fēng)速，會使燃盡變差。運(yùn)行中維持制粉、送粉條件下，一次風(fēng)率應(yīng)盡可能低。 ? 外二次風(fēng)影響燃盡過程。同時(shí)阻力增大，風(fēng)量會減少，初期氧不足；外二次風(fēng)旋轉(zhuǎn)弱，混合不強(qiáng)烈，燃燒過程延長。其調(diào)節(jié)與直流燃燒器類似。 （三）、燃燒器的運(yùn)行方式 ? 運(yùn)行方式指負(fù)荷分配和投停方式。某鍋爐低負(fù)荷停投燃燒器對燃燒及效率的影響見下表。 ? 不投油最低穩(wěn)燃負(fù)荷應(yīng)按燃燒器不同投入方式進(jìn)行，每種組合方式持續(xù)時(shí)間大于 2h。對中儲式系統(tǒng)，各管給粉量可單獨(dú)控制，保證相同的給粉量。每個值記錄相關(guān)數(shù)據(jù)，確定最佳值。由于考慮制粉電耗較復(fù)雜，一般只測量飛灰含碳與細(xì)度的關(guān)系，將曲線的轉(zhuǎn)折點(diǎn)作為經(jīng)濟(jì)細(xì)度。 ? 風(fēng)道的測速元件、擋板特性需要標(biāo)定。 （八）、制粉系統(tǒng)的調(diào)整試驗(yàn) ? 目的：對系統(tǒng)缺陷進(jìn)行診斷；確定各可調(diào)參數(shù)對運(yùn)行性能的影響；確定各參數(shù)的最佳值。按初選的最佳值，上下各選 3~4個等級試驗(yàn)，繪制曲線，得到最佳值。得到通風(fēng)量特性。 ? 編入運(yùn)行規(guī)程。停后如磨中煤粉沒有抽盡，煤粉會緩慢氧化，再次啟動時(shí)易爆燃。機(jī)組應(yīng)盡量在鍋爐的經(jīng)濟(jì)負(fù)荷附近運(yùn)行。 一、切圓燃燒鍋爐優(yōu)化 ? HG1025/。 ? 原煤取樣：根據(jù)負(fù)荷及粉倉情況，于試驗(yàn)開始前在給煤機(jī)處取樣，裝入磨口瓶內(nèi)密封，每一試驗(yàn)工況取樣兩次，混合后進(jìn)行分析。 ? 水冷壁近壁氣氛測量：用特設(shè)的測點(diǎn)及德國PMA10型氧量儀及 CO測定儀測量水冷壁近壁氣氛中的 O2和 CO。其對應(yīng)的過量空氣系數(shù)為 。這是造成高負(fù)荷低效率的主要原因。由此可見，三次風(fēng)會降低鍋爐效率。在 260MW負(fù)荷下，在四種配風(fēng)方式中，“△”型配風(fēng)方式效果最差，比其他方式的效率低 %以上，顯然不宜采用。測點(diǎn)布置如下圖所示。 工 況 負(fù)荷 （ MW） Vdaf （ %） Qar, （ MJ/kg） η（ %） 實(shí)測值 過熱蒸汽導(dǎo)電率（ μs/cm） 過熱蒸汽SiO2(μg/L) 過熱蒸汽Na+(μg/L) 1 ~ ~ ~ 2 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)試驗(yàn) 次數(shù) 入口 O2（ %） 入口 α 出口 O2（ %） 出口 α 漏風(fēng)率（ %） A B A B A B A B A B 1 2 3 4 5 6 7 平均 ? A、 B兩側(cè)空氣預(yù)熱器的平均漏風(fēng)為：(+)/2=% ? 在沒有投自密封時(shí)，測得的漏風(fēng)率平均為%，投自密封后，平均為 %，可降低約 10%，這對降低鍋爐排煙熱損失、改善滿負(fù)荷燃燒時(shí)缺氧狀況、提高運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性極為有利。燃燒系統(tǒng)采用 DRB 4ZTM超低 NOx雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器及燃盡風(fēng) (OFA) 噴口。 ? 由表 1可見，尾部煙道的氧量分布不太均勻。 NOx調(diào)整試驗(yàn) ? 為了掌握該爐的 NOx特性 ,在不同氧量，不同投磨煤機(jī)組合及不同 OFA風(fēng)量下測試了空氣預(yù)熱器出口的 NOx含量 (NOx含量值均指折算到空氣預(yù)熱器出口過量空氣系數(shù)為 1. 4 的數(shù)據(jù) ) 。顯然， OFA 風(fēng)量增加后， NOx排放量減少，這是因?yàn)槿紵鲄^(qū)域的風(fēng)量轉(zhuǎn)移至 OFA 噴口所致。加之氧量提高后送、引風(fēng)機(jī)電耗也將上升，所以運(yùn)行中過高的氧量對運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性有弊無利。 二、運(yùn)行優(yōu)化發(fā)展過程 ? 早年的小指標(biāo)考核管理； ? 基準(zhǔn)偏差原理，耗差分析； ? 運(yùn)行優(yōu)化管理。 ? 機(jī)組性能在線監(jiān)測系統(tǒng) 通過運(yùn)行數(shù)據(jù)，計(jì)算得到效率及煤耗等各參數(shù)。