【正文】 補(bǔ)償。 ? 低揮發(fā)分煤，著火是關(guān)鍵，所以可適當(dāng)增大二次風(fēng)量，火焰靠近一次風(fēng)噴口根部；揮發(fā)分高的煤，防止結(jié)渣和提高經(jīng)濟(jì)性是主要的，應(yīng)注意調(diào)節(jié)二次風(fēng)不過大。適合無煙煤及劣質(zhì)煙煤等燃燒性能較差的煤?？傦L(fēng)量由燃料總量信號及氧量修正信號綜合后改變送風(fēng)機(jī)入口擋板，控制二次風(fēng)門開度調(diào)節(jié)爐膛 /風(fēng)箱差壓?？煞乐箽饬髌?。但 CE爐型對 NOx的生成影響不大。應(yīng)有合適的風(fēng)速，一般不低于 50m/s。 燃燒器傾角的調(diào)整 ? 目的：調(diào)節(jié)汽溫。 ? 一次風(fēng)監(jiān)視（中儲系統(tǒng)）：風(fēng)速測量裝置（靜壓），相等則均勻。不能超過 25%。W） 2208 10~12 15~20 16~20 DS 1650 EIDRB（ Bamp。底部風(fēng)擋板單獨(dú)可調(diào)。 ? 各擋板綜合調(diào)節(jié)得到最佳火焰形狀和燃燒工況。 ? 各噴口均有調(diào)節(jié)擋板，控制風(fēng)量。一般說來，煤的燃燒性能較差或一次風(fēng)溫較低時，一次風(fēng)率可低點(diǎn)，一次風(fēng)速也可小點(diǎn)。 ? 對直吹式系統(tǒng)，一次風(fēng)量由冷熱風(fēng)門聯(lián)動調(diào)節(jié)，或雙進(jìn)雙出的旁路風(fēng)門調(diào)節(jié)；對中儲式系統(tǒng)，由一次風(fēng)母管壓力調(diào)節(jié)。它的開度對燃燒器出口回流區(qū)的大小和著火區(qū)內(nèi)風(fēng)煤比產(chǎn)生重要影響。煤質(zhì)差，應(yīng)使二次風(fēng)混合晚。中心風(fēng)開大，回流區(qū)后推并變小，出口附近溫度下降。目標(biāo)是省煤器后 CO低和煙氣成分均勻。低負(fù)荷時停上投下，因停運(yùn)燃燒器也要保留少量風(fēng)量以保護(hù)燃燒器，冷空氣對下部燃燒器影響小。密切監(jiān)視爐內(nèi)著火、負(fù)壓及氧量變化情況。利用阻力平衡元件（縮孔或小風(fēng)門），補(bǔ)足阻力的差異，使各管壓差相等。 （三）、最佳過量空氣系數(shù)調(diào)整 ? 在選定負(fù)荷范圍和穩(wěn)定運(yùn)行煤種下進(jìn)行，并確保漏風(fēng)系數(shù)在允許的范圍。 （四）、經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度的調(diào)整 ? 一般在額定負(fù)荷 80%~100%下進(jìn)行。 ? 應(yīng)給出細(xì)度與分離器擋板開度的關(guān)系，即分離器擋板特性，以便運(yùn)行時控制。 ? 需要確定摻混比例，保證安全及經(jīng)濟(jì)性。 （ 2）、最佳鋼球裝載量試驗(yàn) ? 目的：找出單耗最小的鋼球量。 （ 4）、通風(fēng)量試驗(yàn) ? 目的：尋求最大出力和經(jīng)濟(jì)出力與通風(fēng)量的關(guān)系，同時確定各經(jīng)濟(jì)指標(biāo)受通風(fēng)量影響的規(guī)律。 （ 3）、通風(fēng)試驗(yàn) ? 尋求性能指標(biāo)與通風(fēng)量的關(guān)系； ? 固定給煤量、分離器開度不變，對煤粉細(xì)度、不均勻性指數(shù)、磨煤電耗、通風(fēng)電耗、石子煤量等進(jìn)行測量計(jì)算。個別中速磨如MPS，因研磨部件沒有間隙，需先啟給煤機(jī)，一般先啟磨煤機(jī)。因此啟動過程中，風(fēng)量變化應(yīng)盡可能平緩，不可過急。 運(yùn)行指導(dǎo)作用：對耗差的可控部分直觀顯示，進(jìn)行運(yùn)行調(diào)整指導(dǎo)。 ? 煙氣成分測量：空氣預(yù)熱器進(jìn)出口煙氣中氧量采用南京分析儀器廠生產(chǎn)的熱效率儀測量，出口截面直接用網(wǎng)格法測量，入口截面用代表點(diǎn)法測量，每 10~15分鐘測量一次。 ? 爐膛出口煙氣溫度測量：用特設(shè)的裝在爐膛出口水平煙道末級再熱器后煙道截面上的 16根鎧裝熱電偶測量該煙道截面兩個標(biāo)高（ ）煙道寬度方向的煙氣溫度分布。在氧量為 %時，三種負(fù)荷的效率都達(dá)到最高值。 ? 高負(fù)荷時效率低，說明爐膛高度與燃用煤種的燃盡特性不匹配，使固體不完全燃燒熱損失 q4難以達(dá)到設(shè)計(jì)值 %。 三次風(fēng)對鍋爐效率的影響 ? 在其他運(yùn)行參數(shù)不變的情況下，磨煤機(jī)的投運(yùn)方式和再循環(huán)風(fēng)門的開度對鍋爐效率的影響如下表所示 。 方式 ▽ △ □ ▽ △ □ ▽ △ □ 負(fù)荷 MW 209.8 210.3 209.4 210.6 259.6 261.0 258.9 259.4 300.8 301.8 301.4 302.1 O2% q2% q4% η% 2 9 2 5 8 1 8 5 0 6 3 4 ? 從表中看出，在 210MW負(fù)荷下，配風(fēng)方式對鍋爐效率影響很小，鍋爐效率相差最大為 %。由于 AB兩側(cè)受大風(fēng)箱的限制，12個測點(diǎn)分別布置在燃燒器區(qū)第一層和第二層的前后墻上，另 12個測點(diǎn)布置在燃燒器上方大約 。 額定負(fù)荷的考核試驗(yàn) ? 額定負(fù)荷下的熱效率考核試驗(yàn)在燃燒調(diào)整試驗(yàn)得到的最佳運(yùn)行工況下進(jìn)行，即：省煤器后氧量為 %，煤粉細(xì)度 R90為 8%~10%和采用“▽”型配風(fēng)方式。W B 1903/ 25. 40 M型超臨界參數(shù)、螺旋水冷壁、一次中間再熱、平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣 Π型鍋爐 ,配有帶循環(huán)泵的內(nèi)置式起動系統(tǒng) ,設(shè)計(jì)煤種為淮南煙煤。 試驗(yàn)結(jié)果分析 燃燒器調(diào)整 ? 通過均勻布置在空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙道上的20 4個測孔所測得的省煤器出口氧量分布，并參考一級過熱器管壁溫度的橫向分布來調(diào)節(jié)各燃燒器二次風(fēng)的配風(fēng)方式，如各燃燒器二次風(fēng)調(diào)風(fēng)盤的開度、內(nèi)外二次風(fēng)的開度等。 ? 調(diào)整后燃燒器狀態(tài)見表 3 ? 燃燒調(diào)整前后一級過熱器管壁溫度分布對比如圖 1 所示。 ? 當(dāng)磨煤機(jī) A、 B、 C、 D、 F 運(yùn)行方式時，進(jìn)行了 OFA風(fēng)量變化對 NOx排放量影響的試驗(yàn)。從圖 4可見，氧量在 %左右時鍋爐效率最高。 ? 信息化電廠可以定義為：綜合利用計(jì)算機(jī)技術(shù)、網(wǎng)絡(luò)技術(shù)、軟件技術(shù)等現(xiàn)代信息技術(shù)，融入先進(jìn)的管理思想和技術(shù)策略，建立貫通發(fā)電企業(yè)生產(chǎn)經(jīng)營管理各環(huán)節(jié)的信息網(wǎng)絡(luò)，對企業(yè)各環(huán)節(jié)產(chǎn)生的信息數(shù)據(jù)進(jìn)行采集、分析、處理、控制和反饋，并通過信息網(wǎng)絡(luò)實(shí)現(xiàn)信息資源共享，實(shí)現(xiàn)電廠生產(chǎn)經(jīng)營管理的智能化和自動化，達(dá)到提高企業(yè)現(xiàn)代化管理水平，提高企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益，提高企業(yè)市場競爭能力的目標(biāo)。 運(yùn)行優(yōu)化管理試驗(yàn) ? 性能試驗(yàn)； ? 變壓運(yùn)行優(yōu)化； ? 燃燒調(diào)整試驗(yàn)； ? 輔機(jī)優(yōu)化調(diào)整。 f＝ f(x1,x 2, … ,x n) ； ? 有些參數(shù)是直接描述系統(tǒng)物理特性的，可以通過測量獲得，如溫度、壓力等； ? 有些參數(shù)是經(jīng)過計(jì)算獲得的如排煙損失、機(jī)械不完全燃燒損失等。 運(yùn)行指導(dǎo)作用：對耗差的可控部分直觀顯示，進(jìn)行運(yùn)行調(diào)整指導(dǎo)。 五、基礎(chǔ)工作 ? 尋找基準(zhǔn)。 結(jié)論 ? (1) 北京巴威公司首臺 600MW機(jī)組超臨界鍋爐采用低 NOx新型燃燒器以及 OFA技術(shù)，其NOx排放低于國家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)要求。 ? 試驗(yàn)結(jié)果如圖 3所示。在氧量 %以下時 ,省煤器出口氧量對 NOx含量的影響不大 (圖 2) ,但當(dāng)氧量繼續(xù)增加時， NOx含量急劇上升。 和 45176。采用煙氣分流擋板調(diào)節(jié)再熱器出口汽溫。針對電廠1爐，保持省煤器后氧量為 %，煤粉細(xì)度R90為 8%~10%、減小三次風(fēng)量和采用“▽”和“□”兩種配風(fēng)方式，能達(dá)到較高效率。 ? 在燃燒器區(qū)域，除編號 13的測孔不能用外，編號 1 23和 26測點(diǎn)處的 CO含量均大于 6%， O2含量大都小于 1%，編號 1 1 21和 24測點(diǎn)處的 CO含量大部分小于 1%， O2含量都大于4%。在300MW負(fù)荷下，結(jié)果與 260MW類似。因此，在制粉系統(tǒng)允許的前提下，為提高鍋爐效率，應(yīng)減小三次風(fēng)量 。 負(fù)荷 MW R90% O2% q2 q4 η% ? 從表中看出，當(dāng)煤粉細(xì)度 R90由 %下降到%時，固體不完全燃燒熱損失 q4下降了%，鍋爐效率提高了 %。隨著負(fù)荷的升高，效率下降。 ? 運(yùn)行參數(shù)記錄：采用 1機(jī)組配套的數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)打印與試驗(yàn)有關(guān)的運(yùn)行參數(shù)，每 15分鐘打印一次。 ? 飛灰取樣：性能考核的熱效率測定項(xiàng)目采用等速取樣法采集飛灰，其它項(xiàng)目取樣均采用撞擊式取樣器采集，并用等速取樣進(jìn)行標(biāo)定。設(shè)計(jì)煤種為晉中貧煤。 運(yùn)行優(yōu)化管理試驗(yàn) ? 性能試驗(yàn)； ? 變壓運(yùn)行優(yōu)化； ? 燃燒調(diào)整試驗(yàn)； ? 輔機(jī)優(yōu)化調(diào)整。 ? 首臺磨投粉條件 鍋爐負(fù)荷 20%以上，空氣預(yù)熱器出口風(fēng)溫大于 150℃ 或空氣預(yù)熱器進(jìn)口煙溫大于規(guī)定值，才可投粉。打開熱一次風(fēng)門，調(diào)節(jié)冷、熱一次風(fēng)門擋板，對磨煤機(jī)逐步加熱，升溫速度控制在 3~5℃ / min，供煤前，應(yīng)維持出口溫度運(yùn)行 15分鐘以上。 (1)、出力特性試驗(yàn) ? 在其他參數(shù)不變，接近最佳工況的條件下，測定不同磨煤出力時磨煤機(jī)的有關(guān)運(yùn)行參數(shù)及計(jì)算經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，掌握制粉單耗與出力的對應(yīng)關(guān)系，用于指導(dǎo)運(yùn)行調(diào)節(jié)，同時尋求磨煤機(jī)的最大出力和經(jīng)濟(jì)出力。 （ 3）、鋼球球徑配比試驗(yàn) ? 鋼球大小配和使用可改善磨煤機(jī)的性能。 （ 1）、鋼球磨存煤量試驗(yàn) ? 確定出力與存煤量的關(guān)系，在可靠運(yùn)行前提下，獲得最大出力的條件。 （六）、燃燒器負(fù)荷分配與投停試驗(yàn) ? 找出不同負(fù)荷下運(yùn)行方式。將迅速增大時為經(jīng)濟(jì)點(diǎn)。 ? 如煤種改變，應(yīng)重復(fù)以上試驗(yàn)；負(fù)荷變化大，也應(yīng)按幾個負(fù)荷段進(jìn)行試驗(yàn)。熱風(fēng)送粉系統(tǒng)測量混合前后的溫度來調(diào)節(jié)。通過對各級負(fù)荷下參數(shù)的測量、記錄和計(jì)算，得到鍋爐效率最高時的負(fù)荷范圍，即為該爐的經(jīng)濟(jì)負(fù)荷。 （一）、鍋爐負(fù)荷特性試驗(yàn) 鍋爐最大負(fù)荷試驗(yàn) ? 最大負(fù)荷（ BMCR）試驗(yàn)是為了檢驗(yàn)機(jī)組可能達(dá)到的最大負(fù)荷，并預(yù)計(jì)在事故情況下鍋爐的適應(yīng)能力。如有特殊情況，解決汽溫偏低、結(jié)渣等，可改變火焰中心位置。主燃區(qū)相對缺風(fēng)，燃燒溫度降低。 ? 與直流燃燒器不同，旋流燃燒器各只之間相互影響較小，幾乎沒有相互混合。外二次風(fēng)開大，等于內(nèi)二次風(fēng)關(guān)小，回流區(qū)變小，著火困難。運(yùn)行中二次風(fēng)的調(diào)節(jié)是借助爐膛出口過量空氣系數(shù)控制的。 ? 我國部分電廠雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器參數(shù) 燃燒器 鍋爐容量 煤揮發(fā)分 一次風(fēng)率 一次風(fēng)速 CF/SF 2020 40~42 20 28 CF/SF 1160 30~36 （風(fēng)煤比） DS 2208 10~12 15~20 16~20 DS 1650 39 25 18 DS 1004 32 20~22 CF/SF前墻 1189 26 27 18 ? 一次風(fēng)率應(yīng)以燃燒穩(wěn)定性和燃燒損失大小來確定。在燃燒器出口 2倍直徑區(qū)域形成穩(wěn)定的低氧燃燒區(qū)（火焰不發(fā)白），省煤器出口處 CO盡量低。 ? 一次風(fēng)管內(nèi)有可調(diào)旋流葉片，這樣一、二次風(fēng)都是旋流氣流結(jié)構(gòu)。各布風(fēng)孔板前后壓差用來指示和控制風(fēng)量。二次風(fēng)總量由均流孔板外部的可移動式套筒擋板控制。 ? 目前普遍采用 FW的 CF/SF低 NOx雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器和 BW的 DS雙調(diào)風(fēng)旋流燃燒器。 ? 一次風(fēng)監(jiān)視（直吹系統(tǒng)）：各管風(fēng)速偏差，通過調(diào)整一次風(fēng)管節(jié)流圈解決。 ? 擺動要同步。 （ 4）反切風(fēng)的調(diào)整 ? 為消除殘余旋轉(zhuǎn)，有的反切二次風(fēng)，但減弱的燃燒。如反切，可調(diào)節(jié)煙溫偏差，防止爆管。揮發(fā)分高的煤，應(yīng)適當(dāng)開大，減小燃燒損失。 (b) 燃料風(fēng)的調(diào)整 ? 周界風(fēng)的調(diào)整 一次風(fēng)噴口周圍的周界風(fēng)可擴(kuò)大燃燒器對煤種的適應(yīng)性。也可提高燃燒穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)性。 ? 分配與煤種、燃燒器、爐型、制粉系統(tǒng)及運(yùn)行條件有關(guān)。 ? 二次風(fēng)的主要部分，占 60%~70%。母管壓力依靠一次風(fēng)機(jī)擋板開度控制。 燃燒器出口風(fēng)率、風(fēng)速的調(diào)整 （ 1）一次風(fēng)率、風(fēng)速調(diào)整 ? 一次風(fēng)率大，著火延遲；煤粉濃度低。 ? 剛性問題。應(yīng)根據(jù)各參數(shù)的變化，進(jìn)行分析處理。位置越高，負(fù)壓越小。 （三）、爐膛負(fù)壓監(jiān)督與引風(fēng)量的調(diào)節(jié) 爐膛負(fù)壓監(jiān)督的意義 ? 正常運(yùn)行時為 30~50Pa。 ? 還應(yīng)按飛灰可燃物含量、煙氣中 CO含量、火焰顏色、位置、形狀等來判斷送風(fēng)是否正常。 爐膛氧量的監(jiān)督 ? 由于漏風(fēng)的存在，不同位置的氧量是不同的。另外需注意輔機(jī)電流變化、擋板開度指示、風(fēng)壓等參數(shù)變化，防止異常情況的發(fā)生。為保護(hù)停運(yùn)的燃燒器，一二次風(fēng)保證微小通風(fēng)量。 （五）燃燒調(diào)整內(nèi)容 ? 燃料量、空氣量、煙氣量的調(diào)節(jié) ? 燃燒器運(yùn)行方式調(diào)整 二、燃料量與風(fēng)量的調(diào)節(jié) ? 負(fù)荷變化時的調(diào)節(jié) （一）、燃料量的調(diào)節(jié)（中儲式系統(tǒng)） 負(fù)荷的變化，通過改變給粉機(jī)的轉(zhuǎn)速和燃燒器的投入數(shù)量來實(shí)現(xiàn)。計(jì)算表明，一次風(fēng)溫從 20℃ 升高至 300 ℃ ，著火熱可