【正文】 于齒輪不在軸端，故可選用圓頭普通平鍵（ A型）?，F(xiàn)對它們進(jìn)行校核。左端用軸端擋圈定位， 按軸端直徑取擋圈直徑 D=30。于是有 mmnPAd *112* 33210m in ??? 4 聯(lián)軸器的型號的選取 查表 [1]141,取 Ka= 則； Tca=Ka*T3=*=178。 D 確定軸的的倒角和圓角 參考 [1]表 152，取軸端倒角為 *45176。根據(jù)表 [1]153 選取 A0=112。 本題因無大的瞬時過載及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)不對稱性，故可略去靜強(qiáng)度校核。 從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面 ?V 和 ??V 處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面 C上的應(yīng)力最大。因此作 為簡支梁的軸的支撐跨距為182mm。按 d45=62mm 由 手冊查得平鍵的截面 b*h=18*11(mm)見 [2]表 41,L=63mm 同理按 d12=35mm. b*h=10*8 ,L=70。半聯(lián)軸器的孔徑 d1=45mm .固取 d12=45mm。 2 求作用在齒輪上的力 NdTF t 10**22 323 ??? Fr=Ft*tan? =*tan20176。 6 設(shè)計計算 m= ? ?3211 179。 = m=11zdt = = h==179。 108 N2＝ N1/＝ 4。 2） 精度等級選用 7 級精度； 3） 試選小齒輪齒數(shù) z1＝ 24，大齒輪齒數(shù) z2＝ 55 的； 2．按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計 因為低速級的載荷大于高速級的載荷，所以通過低速級的數(shù)據(jù)進(jìn)行計算 按式（ 10— 21）試算，即 m= Z1=26 Z2=91 d1=65 d2= a==146 B1=70mm B2=65mm Ft= ???bFtk 7 級 z1＝ 24 z2＝ 55 10 dt≥ * ? ?3 21 179。φ d2 )φ d2 +179。 8）＝ *109 N2＝ N1/＝ *108 此式中 j 為每轉(zhuǎn)一圈同一齒面的嚙合次數(shù)。 2） 精度等級選用 7 級精度； 3） 試選小齒輪齒數(shù) z1＝ 20，大齒輪齒數(shù) z2＝ 70 的； 2． 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計 因為低速級的載荷大于高速級的載荷，所以通過低速級的數(shù)據(jù)進(jìn)行計算 。 所以 nd =(i1*i2) nw=[32， 52]* nw 所以 nd 的范圍是（ ， ） r/min， 初選為同步轉(zhuǎn)速 為 1460r/min 的電 動機(jī) 3．電動機(jī)型號的確定 由表 121[2]查出電動機(jī)型號為 Y100L24,其額定功率為 11kW，滿載轉(zhuǎn)速 1460r/min。39。 由 [1]表 132 知圓柱齒輪傳動比范圍 為 3— 5。 m 1． 選精度等級、材料及齒數(shù) 1） 材料及熱處理； 選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。 300179。 = b/h=（ 4） 計算載荷系數(shù) K 由 [1]表 10— 2 已知載荷平穩(wěn)，所以取 KA=1 根據(jù) v=,7 級精度，由 [1]圖 10— 8 查得動載系數(shù)KV=；由 [1]表 10— 4 查得 7 級精度小齒輪相對支撐非對稱布置時 KHB的計算公式和直齒輪的相同， Kt＝ φ d＝ 1 N1＝ *109 N2＝ *108 KHN1＝ KHN2＝ S＝ 1 [σ H]1＝ 540MPa [σ H]2＝ d1t = v = b= m= h= b/h= KA=1 8 固： KHB=+(1+179。 179。 m 1．選精度等級、材料及齒數(shù) 1） 材料及熱處理； 選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大齒輪材料為45 鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。 8）＝179。1 * ?????????= 1) 計算圓周速度 v= 100060 21? ndtπ = 100060 * ??π =2) 計算齒寬 b 及模數(shù) m b=φ dd1t=1179。 179。 YFa2= 由 [1]表 10－ 5 查得 Ysa1=； Ysa2= 3） 計算大、小齒輪的 ? ?FSaFaYYσ 并加以比較 ? ?111FSaFaYYσ = ? = ? ?222F SaFaYYσ = ? = KHB= K= d1= m= 1F? = 2F? = K= ? ?111FSaFaYYσ = ? ?222F SaFaYYσ = 12 所以 大齒輪的數(shù)值大。 m 176。 m。固取 L23=50mm e 取 齒輪與箱體的內(nèi)壁的距離為 a=12mm 小齒輪與大齒輪的間距為c=20mm，考慮到箱體 的制造誤差，在確定軸承的位置時，應(yīng)與箱體的內(nèi)壁 ,有一段距離 s,取 s=8mm,已知滾動軸承的寬度 T=7mm 小齒輪的輪轂長 L=50mm 則 L34 =T+s+a+(1077)=42mm L67=L+c+a+sL56=50+20+15+86=88mm 至此已初步確定軸得長度 3) 軸上零件得周向定位 齒輪，半聯(lián)軸器與軸的周向定位都采用平鍵聯(lián)接。對與 61809，由于它的對中性好所以它的支點在軸承的正中位置。 7）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 1) 判斷危險截面 截面 A,Ⅱ ,Ⅲ ,B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過渡配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕地確定的，所以截面 A,Ⅱ ,Ⅲ ,B均無需校核。 軸按磨削加工，由 [1]附圖 34 得表面質(zhì)量系數(shù) 為 軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即1?q? ，則按 [1]式（ 312）及（ 312a） 得綜合系數(shù)值為 M=MN ?? 21741 ?? = T? = 2??? ，??? ??q ??q 17 ??????? ???? ??kK 于是，計算安全系數(shù) caS 值，按 [1]式 （ 156） ~（ 158）則得 2751 ??????? ? mKS ??? ? ???? 2 1551 ??????? ? mKS ???????? 2222 ????????? SSS SSS ca???? 故該軸在截面 ??V 右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。選取軸的材料為 45 號鋼。滾動軸承與軸得周向定位，是借過渡配合來保證的，此處選軸的尺寸公差為 m6。根據(jù)表 [1]153 選取 A0=112。半聯(lián)軸器的孔徑 d1=25mm .固取 d12=25mm 見下表 5. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 A 擬定軸上零件的裝配方案 B 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 a 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求 12軸段右端要求制出一軸肩；固取 23 段的直徑 d23=20mm。 m d1=25mm 20 造誤差，在確定軸承的位置時，應(yīng)與箱體的內(nèi)壁有一段距離 s,取 s=8mm 已知滾動軸承的寬度 T=12mm 小齒輪的輪轂長 L=50mm，則 L34 =12mm 至此已初步確定軸得長度 有因為兩軸承距離為 189，含齒輪寬度所以各軸段都已經(jīng)確定，各軸的倒角、圓角查表 [1 ]表 152 取 六 ．滾動軸承的計算 根據(jù) 要求對所選的在低速軸 3 上的兩滾動軸承進(jìn)行校核 ，在前面進(jìn)行軸的計算時所選軸 3 上的兩滾動軸承型號均為 61809，其基本額定動載荷 NCr 4650? ，基本額定靜載荷 NC r 43200 ? 。 1）對連接齒輪 4 與軸 3 的鍵的計算 （ 1）選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸 一般 8 以上的齒輪有定心精度要求，應(yīng)選用平鍵聯(lián)接。根據(jù) [1]式（ 61）可得 MP aMP aMP akldT pp 110][ 33 ????? ????? ?? 所以所選的鍵滿足強(qiáng)度要求。鍵的工作長度 l=Lb=70mm10mm=60mm。 10179。首先要確定合理的箱體壁厚 ? 。 （ 2）放油螺塞 放油孔設(shè)在箱座底面最低處，其附近留有足夠的空間，以便于放容器，箱體底面向放油孔方向傾斜一點，并在其附近形成凹坑，以便于油污的匯集和排放。 23 起吊裝置用于拆卸及搬運減速器。 4）箱體設(shè)計的得體 設(shè)計減速器的具有較大尺寸的底面積及箱體輪轂，可以增加抗彎扭的慣性，有利于提高箱體的整體剛性。