【正文】 51 定模凹模 側抽芯凸模尺寸計算 徑向尺寸： ? ?? ? ? ?? ? mmxdSd cpM 0 % 1 ??? ?????????? ? ? ?? ? ? ?? ? mmxdSd cpM 0 % 2 ??? ?????????? ? 高度尺寸： 20 ? ? ? ? mmhSh cpM % 003113??????? ??????????? ?????? ? 長度尺寸： ? ?? ? ? ?? ? mmxlSL cpM % 0 4 ?????????? ?? ? 式中， cpS 是塑件的平均收縮率； 421 xxx ， 是磨損系數，查表可得磨損系數一般在～ 之間，此處取 ??? xxx ； 4321 ???? ， 分別是塑件上相應尺寸的公差（按 SJ137278 中 4 級精度查表得出 ）； 4321 ???? ， 是模具上相應的尺寸制造公差，對于中小型模具，取 ?? 41? 。合模導向機構主要有導柱導向和錐面定位兩種形式，最常見的導向定位機構是在模具型腔四周設 2～ 4對互相配合的導向導柱和導向孔。本塑件開模后留在動模型腔中，且型腔每部分成半圓柱狀，各處脫模阻力均較小。 本設計中采用斜導柱的側向分型與側抽芯機構，這是利用注射機的開模力作為動力和開模形成，通過斜導柱等零件，在塑件脫模之前，將模具的可側向移動的成型零件從塑件中抽出。 斜導柱的側向分型與側抽芯機構的設 計要點 斜導柱的側向分型與側抽芯機構有三大要素：一是側滑塊的平穩(wěn)倒滑；二是注射時側型芯（即滑塊）的牢固鎖緊；三是側抽芯結束時的可靠定位。然后再根據 ww HF 和、 ? （側型芯滑塊所受的脫模力作用線與斜導柱中心線的交點到斜導柱固定板的距離）在《實用模具技術手冊》表1544 中可得斜導柱的直徑 d 。 圖 93 側型芯與滑塊的連接形式 ? 滑 塊的導滑形式 滑塊在抽芯和復位過程中，需要沿一定的方向平滑地往復移動，不應發(fā)生卡滯和跳動等現象，實現這種運動的關鍵是由于滑塊在導滑槽內的運動。? 必須大于斜導柱的斜角 ? ，只有這樣，當模具開模時，楔緊塊才會先離開滑塊，以便滑塊進行側向抽芯的動作。繪制完裝配圖后，再依次繪制出各模具零件圖。發(fā)生干涉的條件是側向型芯與推桿在垂直于開模方向平面上的投影發(fā)生重合，并且，推桿的推出距離高于側型芯的最低面，就有可能發(fā)生干涉現象，這時模具就要設計推桿先復位機構 。滑塊的定位裝置有幾種，在本設計中通過依靠壓簧的恢復，將鋼球在滑塊的抽芯過程中插入滑塊的預先設計的定位穴中，來將滑塊定位在限位擋塊處，如圖 95 所示。 ? 滑塊的形式 滑塊可以氛圍整體式和組合式兩種。 27 斜導柱的傾斜角 ? 越大， 斜導柱的長 L、開模距 H 越小，越有利于減小模具的尺寸，而斜導柱所受的彎曲力和開模力則越大，影響了斜導柱和模具的剛度和強度；而 ? 越小，斜導柱和模具的受力越小，但要在獲得相同的抽芯距的情況下，斜導柱的長度 L 和開模距 H 越大，使模具的尺寸變大，因此斜導柱的傾斜角 ? 要兼顧到開模力和開模距這兩方面，理論推導， ? 取 39。 抽芯力的計 算 抽芯力的計算同脫模力的計算是相同的。彈簧復位是一種簡單復位方法，它具有先行復位功能，數根彈簧裝在動模墊板和推板之間。 本設計中由于為大批量生產，在對角處設置 2對導柱導向機構，并采用導套與導柱配合，導向的精度搞，壽命長。該類型模架適用于具有側向分型抽芯注射模。因 ABS 收縮率為 % ～ % ，故其平均收縮率% %% ???cpS 。 18 第五章 成型零件的結構設計及計算 成型零件的結構設計 型腔的結構設計 型腔是成型制品的外表面的成型零件。由于，該塑件表面不要求沒有印痕，故可采用頂桿推出塑件，因此采用冷料穴底部帶 Z 形頭拉料桿的冷料穴。這里由于塑件形狀較簡單，可選取較小值，以便在今后試模時發(fā)現問題進行修模處理，mmlmmbmmh ??? ， 。 另外，此處由于使用的是半圓形截面的分流道，不需要另外設置脫模斜度。 2) 分流道的界面形狀及尺寸 常用的分流道的界面形狀有圓形、梯形、 U形和六角形等。主流道小端入口處與注射機噴 嘴反復接觸，易磨損，對材料要求較嚴格，因而盡管小型注射?？梢詫⒅髁鞯罎部谂c定位圈設計成一個整體，但考慮上述因素通常仍然將其分開來設計，以便于拆卸更換。 2） 主流道小端直徑 mmmmmmd )(1~ ????? ）（注射機噴嘴尺寸 。 8) 塑件外觀質量 根據塑件大小、形狀及技術要求，做到去除修整澆口方便，澆口痕跡無損塑件的美觀和使用。 b. 型腔布置和澆口開設部位力求對稱，防止模具承受偏載而產生溢料現象。我們這里選用的是開模行程與模具厚度無關，且是單分型面注射模具。按照 澆A 是每個塑件在分型面上的投影面積的 ~ 倍。 澆注系統(tǒng)凝料體積的初步估算 雖然設計之前難以確定澆注系統(tǒng)凝料的準確數值，單可以根據經驗按照塑件體積的～ 1 倍來估算。 8 型腔數目和模具結構形式的確定 型腔數目的確定 由于該塑件存在兩個方向的側向抽芯，故不適用于一模多腔的結構形式。螺桿轉速通常小于 70r/min，可在 30～ 40r/min 之間選擇。模具溫度對提高 ABS 制品表面質量、減小內應力有著重要的作用。本產品由于要求不太高，可不進行熱處理。樹脂濕度大，制品又復雜則可于 70℃～ 80℃干燥 18～ 24 小時才能取得良好 效果。熔體冷卻固化速度也較快。經分析，該塑件可用注塑成型，但模具設計時應考慮兩個方向的側抽芯問題。 3 ?傳遞成型模具 傳遞模具多用于熱固性塑料的成型。注射模具零部件、模具技術條件 和標準模架等有 14 個標準。 塑料成型在工業(yè)生產中的重要作用 模具是工業(yè)生產中重要的工藝裝備，模具工業(yè)是國民經濟各部門發(fā)展的重要基礎之一。 發(fā)展階段： 30 年代，低密度聚乙烯、聚氯乙烯等塑料的工業(yè)化生產，奠定了塑料工業(yè)的基礎，為其進一步發(fā)展開辟了道路。 injection mould。但各單位一般根據期刊的主管單位的級別來對期刊劃為省級期刊和國家級期刊。梅森）因此，沒有創(chuàng)造性，學術論文就沒有科學價值。 2) 著錄參考文獻能方便地把論文作者的成果與前人的成果區(qū)別開來。凡轉引文獻資料，應如實說明。 有資格申請學位并為申請學位所寫的那篇畢業(yè)論文就稱為學位論文，學士學位論文。 核心期刊審核時間一般為 4個月，須經過初審、復審、終審三道程序。彎管接頭具有兩個方向的側向抽芯。塑料密度小、質量輕，比強度高，絕緣性能好，介電損耗低，是電子工業(yè)不可缺少的原材料；塑料的化學穩(wěn)定性高，對酸、堿和許多化學藥品都有很好的耐腐蝕能力；塑料還有很好的減摩、耐磨及減震、隔音性能也較好。 50 年代末，由于萬噸級聚氯乙烯裝置的投產和 70 年代中期引進石油化工裝置的建成投產，使塑料工業(yè)有了兩次的躍進，與此同時，塑料成型加工機械和工藝方法也得到了迅速的發(fā)展，各種加工工藝都已經齊全。 1989 年，國務院頒布了“當前產業(yè)政策要點的決定”，在重點支持改造的產業(yè)、產品中，把模具制造列為機械技術改造序列的第一位，它確定了模具工業(yè)在國民經濟中的重要地位，也提出了振興模具工業(yè)的主要任務。 ?壓塑成型模具 壓塑成型模具簡稱壓模。此種成型方法，模具受力較小，強度要求不高，甚至可用非金屬材料制作，但為了取得較高的生產效率，模具的導熱性很重要，鋁合金模具得到了廣泛的應用。 ABS 熔融溫度為 217～ 237℃，分解溫度大于 270℃。成型加工前務必進行干燥。 ? 注射過程 塑料原料在注射機料筒內經過加熱塑化到粘流狀態(tài)后，由模具的澆注系統(tǒng)進入模具型腔，其注射過程可分為原料的塑化、填充、保壓 、倒流、冷卻定型五個階段。 ? 料筒溫度：后段 150℃～ 170℃，中段 165℃～ 180℃，前段 180℃～ 220℃。注射速度快，沖模速度快，摩擦熱提高，容易出現排氣不良，表面粗糙度不好，力學性能也教低。分型面的形式與塑件的幾何形狀、脫模方式、模具類型及排氣條件等有關，常見的形式有：水平分型面、垂直分型面、斜分型面、階梯分型面和平面、曲面分型面。由上述分析可確定選用單分型面橫向分型抽芯注射模具。其主要技術參數見表 31： 表 31 SZ2501250 臥式注射機主要技術參數 理論注射量 /cm3 270 移模行程 /mm 360 螺桿直徑 /mm 45 最大模具厚度 /mm 550 注射壓力 /MPa 160 最小模具厚度 /mm 150 注射速率 / 110 鎖模形式 雙曲肘 塑化能力 / 模具定位孔直徑 /mm 160? 螺桿轉速 / 10～ 200 噴嘴球半徑 /mm SR15 鎖模力 /KN 1250 噴嘴口徑 /mm ? 4 拉 桿內間距 /mm 415 415 — — 注射機相關參數校核 ? 注射壓力校核 由 ABS 相關性能參數可得， ABS 所需注射壓力為 50～ 100MPa，取 MPap 750 ?，該注射機的公稱壓力 MPap 160?公 ，注射壓力安全系數 ~ ?k ，取 ?k ，則：公pM P apk ???? ，所以所選注射機壓力合適。 查表 31，可得該注射機的公稱鎖模力 MPaF 1250?鎖 ， 鎖模力的安全系數為~ ?k ，取 ?k ，則 鎖脹脹 FFFk ????? ，所以該注射機鎖模力合適。 （ 2） 推出機構的校核 各種型號注射機的推出裝置和最大推出距離各不同，設計模具時，推出機構應與注射機相適應，具體可查資料。 5) 消除冷料 澆注系統(tǒng)應能收集溫度較低的“冷料”，防止其進入型腔，影響塑件質量。主流道的尺寸直接影響到熔體的流動速度和充模時間。 主流道的凝料體積 。 分流道的布置形式 根據上面的設計原則，考慮盡量減小在分流道內的壓力損失和盡可能避免熔體溫度降低，同時還要考慮減小分流道的容積和壓力平衡，再結合塑件的結構特點，采用一模一腔雙澆口形式。查有關手冊得， R=。開設在分型面上，從型腔的邊緣進料。 ? 計算主流道的體積流量 scmscmt VVVq /??????? 塑分主主 ? 計算主流道的剪切速率 1313 33 ??? ??? ???? ssR q ???主主主 主流道內熔體的剪切速率處于澆口與分流道的最佳剪切速率 2105? ～ 13105 ?? s 之間，所以，主流道的剪切速率校核合格。而且型腔內氣體壓縮產生的反壓力會降低充模速度，影響注塑周期和產品質量（特別是在高速注射時）。 成型零件材料的選用 根據對成型零件的綜合分析，該塑件的成型零件需具有足夠的耐磨性和良好的抗熱疲勞性能和耐蝕性，良好的尺寸穩(wěn)定性及良好的導熱性，又因為該塑件為大批量生成，所以型腔材料選用 40Cr。側抽芯凸模如圖 52所示。 導向機構的作用有以下三個： a) 定位作用 模具合模時，導向機構可以保證動模和定模的位置正確，以便使型腔的形狀和尺寸精確；另外，導向機構在模具的裝配過程中也起定位作用，方便模具的裝配和調整。同時為了保證塑件質量，應多設推桿，以減小各個推桿作用在塑件上的應力，減少變形、開裂、應力發(fā)白等現象。 抽芯距與抽芯力的計算 抽芯距的計算 側向型芯從成型位置到不妨礙塑件脫模推出位置所移動的距離成為抽芯距，用 s來表示。 斜導柱的設計 ? 斜導柱的結構 斜導柱的結構形狀見圖 91。在該設計中 wH 即為定模型腔板厚度， 即 mmHw 50? ，從而查得 mmdmmd 1612 ?? ，取 ，查表得 mmD 20? 。導滑槽多為 T 形槽或燕29 尾槽，考慮燕尾槽加工困難，本設計中采用 T 形槽。當滑塊移動方向與合模方向垂直時，取 ? ????? 3~239。對于各模具零件，注意標明相關技術要求，例如熱處理、倒角、粗糙度、相關公差配合等。 ? 推桿先復位設計 對于斜導柱在定模、滑塊在動模（如本設計中）的側抽芯注射模中，在一定條件下，合模時因滑塊先于推桿復位而發(fā)生干涉現象，造成活動型芯與推桿的碰撞。 圖 94 滑塊的導滑形式 ? 滑塊的定位裝置 為了保證斜導柱在合模時可靠地進入滑塊的斜孔，滑塊在抽芯后的終止位置必須定位。 斜導柱總的長度 zL ： ? ?? ?mmdhDLLLLLLz3 1 5 7 710~520t a n21620c o s2520t a n220 7 710~5t a n2c o st a n24321??????????????????? ??? 斜導柱安裝固定部分的長度： mmdhLLL a n21620c o s25t a n2c o s 102 ????????? ??? 28 圖 92 斜導柱的長度 滑塊的設計 在側滑塊（簡稱為滑塊）上安裝側型芯或側向成型塊，因此，為了保證成型工藝的可靠和塑件的尺寸的準確，側滑塊的導滑不但要靈活，而且要準確。我們從側抽芯時的開模力和開模距兩個方面來確定斜導柱的傾斜角。本設計中很容易得出 ? ? mmsmms ??? ，取～ 。 推桿復位裝置 為了防止合模時側抽芯型芯和推桿相互干擾，在模具設計時應考慮設計在模具閉合前先將推桿復位，在本設計中采用彈簧復位。 c