【正文】 機構(gòu)的摩擦力矩 η 1 傳動機構(gòu)的效率即 從主電機道閘機的傳動效率取η 1 097 i 主減速比 i 55 附加摩擦力矩 3 空轉(zhuǎn)力矩 空轉(zhuǎn)力矩是指空載轉(zhuǎn)動軋機主機列所需的力矩 式中 MH－電機的額定力矩 kNm Mk－空轉(zhuǎn)力矩 kNm N－電機功率 kW 4 電機能力校核 由于校核的是最大轉(zhuǎn)速時的電機能力因此不考慮主電機軸上的動力矩 Md 作用在主電機軸上的力矩為 M MH 因此電機能力滿足要求 同理其它各架軋機的主電機的能力也滿足要求 [11] 53 軋機生產(chǎn)能力校核 531 軋機小時產(chǎn)量計算 512 其中 Q－ Q ρ179。mm 則由公式 53 得 σ D1 11608912401179。ｄ 3 54 式中 d 軋輥輥身直徑 代入數(shù)據(jù) P 241191tD 1500mmd 10656mma 3240mmL 2130mm 則σ D 389kgmm2 [σ ] σｄ 489kgmm2 [σ ] 所以均符合強度要求 2 工作輥強度計算 由經(jīng)驗和推導(dǎo)知道在彎曲強度計算中工作輥承受彎矩很小而支撐輥幾乎承受全部彎矩因此相對于支撐輥而言工作輥的彎矩可以忽略不計只校核其輥頭扭轉(zhuǎn)應(yīng)力即可 R 輥頭采用萬向接軸傳動傳動方式為工作輥轉(zhuǎn)動輥頭呈扁頭形狀最大剪切應(yīng)力發(fā)生在長邊中點輥頭的校核公式為 56 圖 52 軋輥受力及彎矩分析圖 53 萬向接軸示意圖 Mn＝ 9550Nn 55 式中 n 軸的轉(zhuǎn)速 rmin N 輸入到軋輥的功率 KW 傳動功率 N＝ Nη 0＝ Nη 1η 2η 3 η 1 0997 η 2η 3 減速器的傳動效率取 096 τ＝ MnWn＝ Mnη179。 2KW支撐輥直徑 D2的選擇主要取決于剛度和強度要求輥徑比 D2D1 主要取決于工藝條件當(dāng)軋件較厚咬入角較大時由于要求較大的工作輥直徑故選擇較小的 D2D1 因此熱帶鋼的粗軋機比精軋機的輥徑比小些由表 55 得取 D2D1＝ 1304 根據(jù) R1 的校核經(jīng)驗支撐輥徑 d2D2＝074則 d2＝ 1500179。 [ 114478273 1000]4 113818℃ 第四道次尾部溫度為 113818129179。10 56179。 hn 179。低速咬入時取 20176。 105 T1－精軋機末 架出口溫度 880℃ 所以 1900179。 116mm231kgcm2 45mms 軋制壓力 1500t 機架時 主液壓缸設(shè)置軋機上方 軋輥開口度 F1F3 最大 70mm 最大輥徑時 F4F5 最大 60mm 最大輥徑時 軋機驅(qū)動安全裝置安全螺栓聯(lián)軸器式 安裝位置電機接手處 切斷負(fù)荷約 400 3 F6 標(biāo)高調(diào)整裝置 形式液壓缸驅(qū)動斜契式 調(diào)整量約 50mm 調(diào)整 速度約 5mms 34 卷取設(shè)備 2 臺卷取機并預(yù)留了一臺卷取機的安裝位置卷取設(shè)備由側(cè)導(dǎo)板夾送輥助卷輥卷取機本體卸卷小車輸出小車等組成 表 310 卷取機入口導(dǎo)板主要性能參數(shù) 卷取機型式 液壓 3 助卷輥卷取機 卷取帶鋼厚度 mm 18254 卷取帶鋼寬度 mm 10002021 卷取溫度℃ 500750 鋼 卷 外 徑 mm φ 1100φ 2150 鋼卷內(nèi)徑 mm 762 鋼卷最大重量 t 373 鋼卷單位卷重 kgmm 224 卷取機傳動電機額定功率 kW 1000 卷取機傳動電機轉(zhuǎn)速 rmin 230600 卷取 機卷取速度 rms 228 卷筒型式 4 塊扇形塊漲縮式 卷筒過擴大擴大縮小 mm Φ 762 φ 745 φ 727 卷筒液壓缸直徑 mm φ 390φ 180 卷筒液壓缸行程 mm 5485 卷筒液壓缸壓力 kgcm2 13 夾送輥型式 機架式 上夾送輥尺寸 mm φ 900 φ880179。 電動機 2－ AC44KW179。輥身長 2200mm 輸送輥數(shù)量 6 根 輸送輥電機 1 － AC6KW 179。 735 液壓壓下AWC 壓頭 kN 2179。 650 軋輥開口度㎜ 9502150 軋制速度 ms 0279558ms 平衡壓力 MPa 16 主電動機 KW179。 50Hz 2 水平移動液壓缸Ф 224179。 h 950 熱值混合煤氣 kJNm3 1800177。 15mm 長度177。1950mm179。 5751150rpm 前后進行程 4350mm 2 升降電機 2－ 55KW179。 rpm 2179。 600rpm 333 精軋除鱗裝置 2 組夾緊輥輸出輥道上下除鱗集管及除鱗箱組成上夾送輥采用氣缸壓下式空心被動輥下夾送輥及輸送輥道由交流電機驅(qū)動 表 37 精軋除鱗裝置主要性能參數(shù) 名稱 精軋除鱗裝置 形式 夾送輥式高壓水除鱗箱 除鱗集管數(shù) 4 根 上下各 2 根 除鱗噴嘴數(shù)量個 4179。 16mmpitch 160mmdin179。 2120mm 內(nèi)冷卻 壓力 MPa 30 材質(zhì) 炭素鋼管表面堆焊硬質(zhì)合金 1 主減速機 形式 1 級人字齒 齒輪精度 JIS2 級 減速比 F1 約 1416F2 約 133 軋機加減速度最大 60mpms 主傳動軸鼓形齒萬向接軸 2 液壓壓下裝置 機架 F1F5 主液 壓缸 2 臺機架 主液壓缸壓力最大 F1F3 2021t 液壓缸 F4F5 1700t 液壓缸 主液壓缸內(nèi)徑179。B 41 式中 τ 加熱時間小時 B 鋼坯厚度厘米 C 系數(shù)見表 41 表 41 系數(shù) C 的選擇 鋼種 軟鋼和低碳鋼 中碳鋼和低合金鋼 高碳鋼 C 010015 015020 020210 今板坯厚為 200 毫米則由公式和均勻性考慮規(guī)定加熱時間見表 42 表 42 板坯在爐時間 熱軋厚度 h 毫米 h≤ 16 16≤ h≤ 32 h＞ 32 加熱時間 t 分鐘 t≥ 210 t≥ 195 t≥ 180 425 加熱速度的確定 500600℃以下時塑性很差為了避免加熱過程中產(chǎn)生巨大熱應(yīng)力應(yīng)采用較小的加熱速度一般為 911 分鐘厘米 43 壓下規(guī)程設(shè)計 25mm 寬度為 1900mm 的板帶鋼為本車間的典型產(chǎn)品 431 根據(jù)產(chǎn)品選擇原料 Q235C 板坯規(guī)格 200179。 2150 φ 850φ 765179。 193224 7127m 速度為 V 314Dn179。145179。 [ 6851 1655]179。 圖 47 PC 軋機的凸度調(diào)節(jié)能力 PC輥在應(yīng)用中的另一問題是軋輥的磨損為此目前 PC軋機都帶有在線磨損裝置以保持輥縫形狀的穩(wěn)定 PC 軋輥的優(yōu)點是調(diào)節(jié)凸度的能力較大但是存在很大的軸向力而限制了其調(diào)節(jié)能力 PC 輥的缺點是機構(gòu)復(fù)雜以及軸向力大達到軋制力的810 將使軸承壽命縮短使維護工作量加大并增加了軋制力測量的滯后性采用 PC輥時彎輥力 一般不能超過 80tPC 軋輥一般用于凸度預(yù)設(shè)定不用于在線軋制時調(diào)節(jié) 5 生產(chǎn)設(shè)備校核 51 軋制力與軋制力矩 511 軋制力的計算 SEkelund 51 式中 K 溫度和成分對軋制力的影響系數(shù) m 表示外摩擦對單位壓力影響的系數(shù) η粘性系數(shù) ε平均變形速度 ms 其中 則軋制壓力為 52 其中 tC 以表示碳含量 Mn 以表示的錳含量 Cr 以表示的鉻含量 C′決定于軋制速度的系數(shù)見表 51 對于鋼 軋輥鑄鐵軋輥 表 51 C′的選擇 軋制速度 ms 6 610 1015 1520 C′ 1 08 065 06 512 軋制力矩的計算 53 其中 軋制壓力 t 作用點系數(shù) 薄件小于 05 取 513 粗軋與精軋的軋制力和軋制力矩 數(shù)據(jù)由上面公式在 Excel 表格編輯函數(shù)所得見論文后附錄 表 52 粗軋的軋制力與軋制力矩 道次 1 2 3 4 軋制力 P t 192346 234987 230893 229098 軋制力 矩 Mn tm 21673 3044 26796 23047 單位軋制力 p Kgmm2 69787 74578 82030 940800 表 53 精軋的軋制力與軋制力矩 道次 1 2 3 4 5 6 軋制力 P t 217192 213298 172291 165205 148087 54267 軋制力矩 Mn tm 13161 10012 5391 3925 2488 422 單位軋制力 p Kgmm2 188143 227959 287891 364771 288905 52 軋機設(shè)備 校核 1R 為四輥可逆軋機其工作輥與支撐輥壓靠在一起故負(fù)荷特點為 1 由于支撐輥作用工作輥承受彎矩很小而彎矩主要由支撐輥承擔(dān) 2 在工作輥與支撐輥壓靠輥面產(chǎn)生接觸應(yīng)力在設(shè)計中應(yīng)予考慮 粗軋機的所有輥都選用高鉻鑄鐵許用彎曲應(yīng)力 [σ ] 16kgmm2 許用接觸應(yīng)力[σ′ ] 220kgmm2 許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 [τ′ ] 65kgmm2E 150 Gpaμ 025 支承輥材質(zhì) Cr5許用彎曲應(yīng)力 [σ ] 20kgmm2 許用接觸應(yīng)力 [σ′ ] 230kgmm2 許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 [τ′ ] 65kgmm2E 190Gpaμ 028 2 精軋機工作輥為 PC 輥型在進行校核時可以將其看做平輥來進行輥身強度計算在 F1F6 中前三架的軋輥相同后三架軋輥相同在進行校核時可分別計算F1F3 F4F6 中的軋制力最大的一架精軋機工作輥 F1F6 的材質(zhì)為高鉻鑄鐵許用彎曲應(yīng)力 [σ ] 16kgmm2 許用接觸應(yīng)力 [σ′ ] 220kgmm2 許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 [τ′ ] 65kgmm2E 150Gpaμ 025 支承輥材質(zhì) Cr5 許用彎曲應(yīng)力 [σ ] 20kgmm2 許用接觸應(yīng)力 [σ′ ] 230kgmm2 許用扭轉(zhuǎn)應(yīng)力 [τ′ ] 65kgmm2E 190Gpaμ 028 521 粗軋 機 R 的軋輥強度校核 52 可知 R 第三道次軋制力和力矩最大 P 234696tM 30403 t178。 a2 L4 51 式中 a 支撐輥兩軸承間距離 mm L 支撐輥輥身長度 mm MD 輥身的彎矩 σ D MD 01179。 mm σ ＝ 7057kgmm2 [σ′ ] 230kgmm2 τ＝ 0304σ＝ 0304179。 11103 472kgmm2＜ [σ ] σ d 4335134601179。 08179。 mmq5 076t178。mm MD 88302073 t178。 a L 4 53 式中 Md 輥頸中部處的彎曲應(yīng)力 L 支撐輥輥身長度 a 支撐輥兩軸承間距離 σｄ Mｄ 01179。 2150mm 主電機功率 10000179。 [ 61219 1199]179。145179。 11251227135715681893 1085s 23 段第一級加速區(qū) 現(xiàn)在確定精軋機組末架軋機到卷取機的距離為 130m 那么在第一級加速時軋鋼長 度 S23 等于 130m 加速度為 a1＝ 06 ms2 則根據(jù)公式 V32－ V22＝ 2aS23 411 V3＝ 2aS23V22 12 412 t23 V3V2 a1 413 可以計算出這個階段的軋制時間 t23 V3 1600mst23 75s 34a1＝ 10 ms2 t34 V4V3 a2 2416 10 667s S34 V42V322a2 13333m 45 ∑ S0179。 2550 壓下量與咬入角的關(guān)系如下 α arcos1ΔhD 46 其中△ h壓下量 mmD工作輥直徑 mm 計算時工 作輥直徑取小值工作輥直徑相同時只須校核壓下量最大的 軋制鋼板時最大咬入角為 1522176。 12021mm 連鑄熱裝板坯 表 43 坯料鋼種的化學(xué)成分 WT C Si Mn P S Ni Cr Cu As N ≤ 018 012030 035080 ≤ 004 ≤ 004 ≤ 030 ≤ 030 ≤ 030 ≤ 0008 ≤ 008 432 粗軋機組壓下制度的制定 1 架粗軋機五道次粗軋前后有側(cè)壓輥 1 根據(jù)成品板寬確定精軋目標(biāo)寬度 42 其中 BC－成品板寬 1900mmβ－寬展邊余量 68mm C1－熱膨脹率 145179。 120mm245kgcm2 F4F5 約 1000mm179。 最