【正文】 q1=5063≈、C28C29頂層I20b工字鋼驗算：C28C29一跨擬采用4組8片加強型雙排單層貝雷梁跨越，（見附后布置圖），在貝雷梁上鋪設一層I20b工字鋼，長度采用10m長。拉桿位置每隔6m左右設置一道，貝雷梁的架設應嚴格按要求施工，保證其受力效果。這樣在承臺上的所有鋼管支墩就連成一個整體，大大提高了支墩的穩(wěn)定性。在橫梁兩端和焊接處加筋板，以增加受力和強度。為保證一定的凈空和凈寬，需在兩端和跨中設置支墩，跨中支墩采用樁柱一體式，兩端則擬采用鋼管支墩，同樣，以C線為例，因為C橋的橋寬和跨徑比H線橋大，在同樣標準下，滿足了C橋，也就能滿足H橋。水中臨時支墩擬采用跨中附近布置一排橫橋向鉆孔樁，其數(shù)量根據(jù)橋寬來決定，H橋和C橋為兩根，B橋則采用三根樁，樁徑均采用1m，樁頂標高高出水面40cm，鉆孔樁橫橋向布置在箱梁底板邊緣下方，來承受箱梁主要荷載。三橋中，B線橋B29B32為一聯(lián)四跨現(xiàn)澆鋼筋砼連續(xù)箱梁，C橋C27C30，H橋H19C30均為一聯(lián)三跨現(xiàn)澆預應力砼連續(xù)箱梁。 碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩(wěn)定性驗算每根立桿承受軸向壓力N=P=，取橫桿層距（即立桿步距）L0=120cm，驗算立桿的穩(wěn)定，支架立柱采用多層水平、縱向橫桿、斜撐桿等構件連接成整體支架體系，碗扣式鋼管滿堂支架立桿穩(wěn)定性驗算時按照軸心受壓構件考慮，即按照σ=N/υA≤［σ鋼管］=215MPa進行驗算。Q= ==（3）強度驗算：W=bh2/6=104m3 σ=M/W=103106/(104)=＜［σ 要求。現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案 情況二：q P=。 竹膠板強度驗算（1）驗算時荷載組合：情況一：q竹膠板1=(1+1+1+1)=。；立桿頂部安裝可調頂托，立桿底部支立在底托上；底托下設置墊木，以確?；A受力均勻。支架立桿縱橋向布置為4760cm，共48排；橫向立桿布置為3960cm，共40排；碗扣式鋼管滿堂支架體系由支架基礎(80cm厚砂碎石墊層+20cm 1 現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案厚C20砼)、υ48mm、橫桿、剪刀撐（扣件式）、斜撐桿、可調托架、1212cm方木橫橋向分配梁、1212cm方木順橋向分配梁以及上鋪15mm厚竹膠板組成。⑤支架地基處理可采用換填壓實（壓實度大于96%）、漿砌條石或澆筑混凝土擴大基礎（條形基礎）其斷面尺寸應根據(jù)施工荷載及地基情況確定，條形基礎頂面不小于20CM，澆筑混凝土時應注意支架連接用的預埋件的正確安裝。在實際施工中再對5%石灰土進行試驗，得出其各項詳細參數(shù)，并通過用太沙基（）公式計算5%石灰土地基極限荷載來進行復核：pu=++γdNq pu地基極限荷載,KPa；γ基礎底面以下地基土的天然重量，KN/m3； c基礎底面以下地基土的粘聚力，KPa； d基礎埋深，m； b基礎邊長，m；Nγ；Nc；Nq地基承載力系數(shù)，均為tgα=tg（45+φ/2）的函數(shù)，亦即φ的函數(shù)可直接計算或查有關圖表確定?；A底面下澆注15cm厚C20素混凝土和填筑15cm厚道渣、20cm厚5%石灰土（道渣按18KN/m3，）。第一篇：現(xiàn)澆箱梁支架地基處理及承載力驗算現(xiàn)澆箱梁支架地基處理地基處理措施現(xiàn)澆箱梁支架體系關鍵部位是橋下地基處理，橋梁施工范圍內地基承載力應滿足所承受的全部荷載，地基不發(fā)生沉陷現(xiàn)象。用公式：pcz+pz≤fz，pz =b*p/（b+2Ztgθ）對5%石灰土地基進行驗算?？紤]到支架底托直接立在地基表面上，沒有埋深，所以： pu=+ 地基承載力f= pu /K（K地基承載力安全系數(shù)，K≥）。⑥如采用枕木、木板或型鋼基礎時，枕木、木板或型鋼規(guī)格應根據(jù)施工荷載及地基情況等因素確定但其寬度不小于20CM，就位前在基頂部施灑細砂一層，使其與地基密貼，縱橫交叉點有縫隙時應用薄鋼板或木板等予以填充，不得留有空隙。側模板下布置1212cm的縱橋向方木，間距為20cm，其下布置定型鋼骨架，縱向間距80cm，定型鋼骨架上下弦桿采用［10槽鋼，立柱采用υ48mm。碗扣式鋼管滿堂支架驗算 荷載標準值計算梁端實體橫隔梁下的底板模板受力最大，作為控制驗算部位。情況二：q 載P=?？v向方木2 =(+++)=（2）內力計算：情況一：M1max= == Q1max= == 情況二：M2max=+ =+=。τ=3Q/(2bh)=3103106/(2)=＜［τ = 抗剪強度滿足要求。截面積A=104m2，回轉半徑i=102m。三橋中以C線橋跨徑最大，為334m，而以B橋的橋面最寬，其最寬處達19m，為漸變段。以C線橋為例，C橋臨時鉆孔樁布置在跨中橋梁中心線兩側，兩樁中心間距為6m。B橋雖橋寬有所增加，但B橋鉆孔樁增加到三根，同樣也能滿足要求。橫梁與立柱頂上的預埋鋼板焊接，并固定在兩預埋的角鐵之間，以增加橫梁的穩(wěn)定性。貝雷梁的架設鋼管支墩和臨時鉆孔樁支墩的橫梁搭設完畢，標高符合要求后，即可在其上架上縱橋向的貝雷梁，貝雷梁采用上下加強型雙排單層貝雷梁，經過計算，綜合橋寬和跨徑，B橋在B29B30一跨布置6組12片，其余為5組10片貝雷梁，在C橋、H橋分別為4組8片雙排單層貝雷梁跨越。經計算，整個水中支架共計需用540片左右加強型貝雷梁。（1）平均分配到I20b工字鋼上的均布荷載計算：一跨長度為34m，則所需工字鋼根數(shù)約為32根則有：q2=（34）/（3210）=（2）強度計算按最不利的受力情況，簡支狀態(tài)來計算查表得：I20b工字鋼Ix=2500cmWx=250cm則跨中最大彎矩為Mc=1/8qLMc=1/810=（1）荷載計算a、橫梁以上部份總重量為：G4=G1+G2+GG4=506++48=則臨時墩上橫梁所承受的荷載為：Q=1/2G4=1/2=b、4根9m長I50b工字鋼自重為：G5=49=則平均分布于單根I50b工字鋼上的均布荷載為q5=c、四組貝雷梁作用于橫梁上，可視為四個集中荷載則有：P1=P2=P3=P4=（G41/2）/4=G4/8≈RA=RB=（1/2G4+G5）/2≈（+）/2≈（2）強度計算由公式可得，跨中彎矩為Mc則有Mc=P1L1+P2L21/2q5L32RAL4=(+)++1/2()=①荷載計算a、每延米砼自重：q6=3=b、B30B31墩跨徑為25m則該跨砼重量：G5=25=c、5組10片加強型貝雷梁自重：G6=258=40Td、貝雷梁上I20b工字鋼重量G7承I20b工字鋼平均長度為16m，跨徑為25m，則：G7=2516=e、橫梁自重G8B線橋臨時支墩上橫梁也擬采用4根I50b工字鋼，長度為15m則：G8=516=②B30B31墩縱向貝雷梁計算a、按最不利受力情況簡支狀態(tài)來計算平均分配到每延米貝雷梁上的荷布荷載為：q7=（G5+G6+G）/L=（+40+）/524=則有Mc=1/8qL2Mc=1/810122=〃m查手冊得，加強型雙排單層貝梁Ix= Wx=：M允=3375KN〃mMc=〃m M允=3375KN〃m符合要求бmax=Mc/Wx=103/106=（2）撓度計算由公式f=5qL4/384EIfmax=（5104123103）/（384210109108）≈fmax=（3）剪力驗算QA=QB=qL/2=1/21012= Q允=b、取實際受力情況，按連續(xù)梁計算（1）強度計算查公路手冊，連續(xù)梁彎矩計算公式為：M=Km〃qL2取彎矩系數(shù)=則有：M=10122=B線橋樁所承受的力小于C線橋，故C橋的樁長在B橋同樣適應，為安全起見B橋臨時樁樁長采用L=25m。計算時，從安全角度出發(fā)。m 彎矩符合要求（4）бmax=Mc/Wx=103/106=（5）f max=5qL4/384EI=(5104103)/(3842101091154868。一根橫梁自重G8=15/3= 5組貝雷梁自重G9=G7=砼自重G10=G6=875T∴單根橫梁所承受的總重量為G總=（875++3）=1022T一根橫梁有三個支撐點，上擱5組貝雷梁則有：RA=RB=RC=1022/33=每個集中荷載力為：P1=P2=P3=P4=P5=1022/35=查手冊經計算，多跨連續(xù)梁B點的彎矩為：MB支=KmPC=6≈830KN一、工程概況+30+，采用滿堂式碗扣支架現(xiàn)澆，支架高度817m，頂板寬度L=1216m，底板寬度812m，在與匝道連接部橋梁變寬，為單箱三室箱梁。碗扣式支架型號為：WDJ48，要求每根桿件做到無變形、無彎曲，桿件有變形和受傷以及碗托有破裂的嚴禁使用。支架高度根據(jù)現(xiàn)場實測在為817米。（7）頂托標高調整完畢后，在其上安放1515cm的方木縱梁，在縱梁上間距30cm安放1010cm的方木橫梁，橫梁長度隨橋梁寬度而定，比頂板一邊各寬出至少50cm，以支撐外模支架及檢查人員行走。預壓時間不少于7天，在預壓前必須進行整體支架檢查和驗收，并對臨時荷載的重量進行檢驗。卸載時先卸載完上層砂袋（卸載時要保證均勻，防止支架受過大偏壓），再卸載下層砂袋，使支架受到的壓力均勻減少。如發(fā)現(xiàn)立柱下沉比較明顯，需對地基處理進行加強。預拱度設置按設計注明考慮，預應力混凝土連續(xù)箱梁除為抵消支架彈性變形而設置的預拱外，支架不另設預拱。④卸載后及時進行回彈后觀測，根據(jù)觀測記錄整理出預壓沉降結果，計算支架、地