【正文】 主筋和箍筋）。（10）鋼套箍與端頭板連結質量差。原因：端板上的鐓頭孔太淺；鐓頭形狀不規(guī)則或異型。危害：樁頭處易打碎；樁身無法接長或接頭質量很差。（2）端板四周的坡口不按設計要求加工，誤差大，坡口尺寸偏小。采用引135mm小孔后，在樁頭上加樁尖繼續(xù)壓樁。第一篇：關于爆樁原因分析討論報告關于爆樁原因分析討論處理方案參加單位：貞元集團總工辦：張一分貞元房地產開發(fā)有限公司：李俊法、成新光、岳正青、盧宏偉 河南省建筑設計研究院：付進省、付普超 勘察單位：信息產業(yè)部電子綜合研究院：王占高鄭州廣源建設監(jiān)理咨詢有限公司：邵長東、張勃然、任其偉2009年8月29日上午由建設單位、監(jiān)理單位、施工單位和生產廠家在甲方現(xiàn)場辦公室共同對楓林水郡二期D地塊工程樁爆樁原因進行分析討論：分析原因：造成爆樁的主要原因有：①樁身的質量原因；②現(xiàn)場施工工藝的原因；③地質情況原因；④單樁承載力設計值保守原因；通過對管樁施工情況匯總如下：①材料方面：每車樁進廠時都有樁廠出具的產品合格證及管樁質量自檢報告，管樁進入現(xiàn)場通過管樁外觀檢查并沒有發(fā)現(xiàn)外觀質量缺陷。按上述結論項目部、監(jiān)理部建議公司組織設計勘察施工等參加單位進一步論證，確保爆樁問題得到有效解決。原因：加工設備和工藝落后；加工質量差；未認真檢查驗收；有些甚至是施工單位提出的加工要求。（5）端頭板微凹成盆碟狀。危害：樁頭接長時端面不能吻合；打樁時應力集中，樁頭或樁接頭很快破碎。原因：焊接馬虎，焊縫質量差；有的廠家采用先將鋼筋穿入端板孔然后再鐓頭的落后工藝，于是，鋼套箍與端板的連結不能在內側連續(xù)焊接而只能在外側用點焊連結，不僅連結力不足，而且將薄板燒壞。原因：鋼筋骨架成型時質量差；混凝土拌和物質差；樁身混凝土坍落。（16）樁身麻面。危害：外觀難看；漏漿多時只露出石子，樁頭混凝土松散，極易破碎。原因：混凝土量不足；浮漿太多。（24）樁身浮漿多而又殘留在樁孔內，有的甚至占據(jù)一半內孔。危害：如果直徑大一些的樁在下一節(jié)，上一節(jié)直徑小一些，樁的摩擦力損失大；上下節(jié)樁接頭質量差。原因：吊裝、堆放、運輸過程中管樁發(fā)生強烈碰撞或掉地摔壞；堆放為不合理、上下支點不在同一垂線上。（32）用PC管樁冒充PHC管樁。危害：應力集中，易打爛樁端部。危害：有損管樁外觀，有損廠家水準。危害：樁基受力不良；有些偏位太大的樁，樁身可能斷裂；承臺尺寸變化，給施工帶來困難。這是打樁中常見的事故。原因：（1）樁身斷裂，樁尖破損，接頭碎壞，樁頭破碎；（2）樁頭碎裂無法打至設計的持力層；（3）打樁時弄虛作假，偷工減料，樁長不夠；（4）收錘貫入度不是當天測定，而是過了幾天以后才測定；（5）送樁太深，收錘貫入度不能真實反映實際；（6）配樁不準，送樁后收不了錘；（7）厚粘土層中的樁不是一氣呵成地打進持力層；（8）地質資料有錯有假，持力層弄錯；（9）工程地質條件太差，如淤泥層太厚，強風化巖層太薄等；（10）先打的樁被后打的樁拱動上涌；（11）錘擊過度，收錘貫入度很小而使樁身損傷；（12）設計要求太高，脫離實際，根本達不到這樣高的承載力；（13）在“不宜應用預應力管樁的工程地質條件”下應預應力管樁。施工方認為是樁身質量問題造成爆樁，并將此原因告知甲方，甲方要求我公司賠償補樁費用?？傚N擊數(shù)637擊。初步了解施工人員比較老練，從事管樁施工11年，樁身垂直度控制良好。自用充電樁是建設在個人自有車位，為私人用戶提供充電的充電樁。同時到2016年常州將完成3個公交充電站，在市區(qū)內將建8個快充站，其中2個120 kW充電樁，其余為40kW充電樁。 “充電APP+云服務+遠程智能管理”模式 216。高強混凝土預應力空心管樁(PHC)靜壓施工完成后，須進行低應變動測檢驗其樁身完整性；檢測合格時，始準施工進行下一道工序。為節(jié)省運輸成本，雖然裝卸車時采取的也是二點吊法，但吊點是選在了樁端；當單根管樁較長時，受自重較大的影響就有可能在管樁樁身的中部產生微裂縫。②、深基坑在接近坑底時采取接力的方式開挖，前邊(接近坑底層土)用小挖掘機，后邊用大挖掘機，這樣可減小挖土機械對樁頂土層的擠壓作用。一般樁不發(fā)生傾斜或雖有傾斜但在低應變檢測時，斷樁位置在接樁位置。斷樁處理方法預應力管樁的斷樁可分為折裂斷樁和錯位斷樁,通過處理可重新利用的大多為折裂樁斷柱；錯位斷樁基本上就沒辦法處理，一般都是采取補樁措施進行處理或經結構驗算 可不處理等。管樁接樁時，在下鋼筋籠前，應認真清洗管樁內壁，去掉粘在管樁內壁上的泥土等 雜物；并將接樁深度范圍內的泥水排除干凈。對于鍋爐四管爆漏治理工作，具有一定的借鑒意義。第25排外管圈上部呈現(xiàn)點狀吹蝕“爆口2”，“爆口2”由多個小孔組成，爆口周邊管壁減薄不明顯，呈深坑狀。部件位置抗拉強度(MPa)Rm下屈服強度(MPa)Rel北數(shù)第 25 排下彎外圈(水平直管部分)5053475 3436316北數(shù)第 25 排下彎中圈(垂直直管部分)4848479 3333331北數(shù)第 26 排下彎中圈(垂直直管部分)5055526 33380、359GB 53102008 12Cr1MoVG 470～640 ≥25表 2 對流過熱器管拉伸性能結果 根對流過熱器管的力學性能均在標準要求的范圍內。從對流過熱器爆口宏觀來看，爆口開口較小、邊緣較鈍，外壁氧化皮較厚、有大量縱向裂紋。經分析，由于啟動時減溫水投放的不規(guī)范，導致對流過熱器多次發(fā)生水塞爆管泄漏。第27排內管圈、中管圈、外管圈吹損刷薄。建全鍋爐四管運行臺帳(或數(shù)據(jù)庫)，包括鍋爐運行時間、啟停次數(shù)、超溫幅度及時間、汽水品質不合格記錄等數(shù)據(jù)，嚴格落實超溫考核制度，防止發(fā)生受熱面管子長期超溫?？偨Y經驗教訓，加強運行、檢修管理，嚴格貫徹執(zhí)行《防止電力生產重大事故的二十五項重點要求》、《火電機組防止鍋爐受熱面泄漏管理導則》等有關規(guī)程、規(guī)定。處理情況及治理計劃2015 年03月21日至2015年03月23日，安排進行2爐對流過熱器共13根泄露、吹損減薄的受熱面管子更換工作。此次爆管位于前數(shù)第2組下彎處，以前因水塞導致的爆管頻繁發(fā)生，水塞時管內介質通流不暢導致后面管子超溫運行、第2組下彎又處于煙氣溫度較高區(qū)域，此處材質仍為 12Cr1MoVG，當累計到一定程度后就發(fā)生了長期過熱爆管(爆口1)。從3根對流過熱器管的金相組織和力學性能來看，組織已達5級嚴重球化、力學性能偏下限。北數(shù)第 25 排下彎中圈(泄漏管段)部分抗拉強度值已接近標準下限。試驗分析情況第 1 漏點位于前數(shù)第 2 組下彎、北數(shù)第 25 排中圈后彎彎管外弧處，此漏點處于彎管下部，見(圖2)。高溫對流過熱器布置于折焰角的斜坡上方，共104排，每排由外、中、內三圈共計312 根蛇形管，順煙氣流動方向布置，每排蛇形管有三個下彎，由3根管子套彎而成。～2m范圍內的箍筋予以加密， 縱筋可適當減少。不能采用接樁處理的管樁，只能采用將樁體斷裂位置以上的部分敲除，然后用框架柱代替原來的管樁。(2)、樁傾斜斷裂的位置較淺，有的深度只有3m左右。實在無法避開時，挖掘機和運輸車輛距樁位較近時應加墊路基板。(5)、基坑土方開挖方法不當導致的斷裂因基坑土方的開挖方法不當而引起土體位移，造成預制管樁傾斜斷裂的現(xiàn)象比較普遍，原因也較復雜：①土質軟，土體中富含地下水，抗剪強度低；②一次性挖土深度過大，放坡不夠，引起土體滑動等；③自卸汽車等重型運輸機械在基坑邊坡的行走對邊坡軟土帶來破壞荷載而導致邊坡土體失穩(wěn)，從而對管樁產生較大水平推力而致管樁斷裂。用肉眼尚不能識別的微裂縫在低應變動測時亦能測出缺陷存在。根據(jù)南華實業(yè)與上電實業(yè)的關系，為更好、更快地介入充電樁市場，建議后續(xù)開展以下工作：利用與上電實業(yè)的關系，從現(xiàn)有的搶修、運維作突破口，切入充電樁市場，運維上海更多的充電站；同時調研、收集相關資料，了解熟悉各種類型充電