【正文】 1m λ = dL = 120 = Aj = (1 ?λ )A = (1 ?) = 249m2 V0 = s vc = QP?QtnA = 1224? = m s vm = 12(QPAj+vc)=12(1224249 +) = m/s Z= (Vm2 ?V02)=0 Z1m，橋孔設(shè)計符合最大壅水高度要求 △Z′ = 12 △Z = 0 (3)波浪高度計算 該地區(qū)，汛期為六、七級風(fēng)，風(fēng)速為 16m/s，風(fēng)壓 ，浪程 D=700m，水力半徑 R=A/ =，汛期七、八、九月份。 . 鉆孔樁灌注樁墩頂縱向水平位移驗算 ......... 錯誤 !未定義書簽。 橋墩墩柱設(shè)計 ....................................... 錯誤 !未定義書簽。 蓋梁內(nèi)力計算 ....................................... 錯誤 !未定義書簽。 驗算支座的抗滑穩(wěn)定性 ...................... 錯誤 !未定義書簽。 橫梁接頭鋼板及焊縫計算 .................... 錯誤 !未定義書簽。 .................................. 錯誤 !未定義書簽。 主梁跨中截面主要尺寸擬訂 ................. 錯誤 !未定義書簽。 設(shè)計資料 ........................................... 錯誤 !未定義書簽。 ．設(shè)計原始資料 ..................................... 錯誤 !未定義書簽。 沖刷計算 ........................................... 錯誤 !未定義書簽。 設(shè)計材料基本數(shù)據(jù) .......................... 錯誤 !未定義書簽。 .............................. 錯誤 !未定義書簽。 橫梁彎矩計算（用 G—— M 法） ............... 錯誤 !未定義書簽。 選定支座的平面尺寸 ........................ 錯誤 !未定義書簽。 (1/2 蓋梁長度 ) ...... 錯誤 !未定義書簽。 ...................... 錯誤 !未定義書簽。 鉆孔樁灌注 樁樁長計算 ...................... 錯誤 !未定義書簽。 并進(jìn)行了相應(yīng)的下部結(jié)構(gòu)計算 關(guān)鍵詞 ： 內(nèi)力組合 承載力 橫隔梁 1 Ｎ 河水文設(shè)計原始資料及計算 設(shè)計原始資料 （ 1）、南方某平原區(qū)河流，橋位河段的水面比降為０．７ ‰ （ 2）、 橋位地質(zhì)縱剖面圖 （ 3）、 設(shè)計流量： Qs=311m3/s（ 1%） （ 4）、 設(shè)計流速： （ 5）、 沖刷系數(shù)： p=（山前） （ 6）、 河床底坡： i=2‰ ， mc=51 （ 7）、 標(biāo)準(zhǔn)冰凍深度： hd= （ 8）、 汛期含沙量： p=2～ 5 ㎏ / m3 （ 9）、 抗震設(shè)計裂度： 6度 （ 10）、 無航道要求，無流水現(xiàn)象 （ 11）、 該地區(qū)汛期最大風(fēng)速為 16m/s，其風(fēng)壓為 550Pa，洪水期波浪推進(jìn)長度約為 800m 左右。 （ 5）確定墩臺基底最淺埋置標(biāo)高 總沖刷深度為 hs ? hmax== 查表得，非巖性河床天然基礎(chǔ)墩臺埋置深度安全值 C= 橋梁各墩臺最小埋置深度為 Hjm= Hcm ?Δ C= 據(jù)此標(biāo)高可繪出各墩臺最淺埋置線。 裝配式鋼筋混凝土簡支 T 梁橋計算 一 基本設(shè)計資料 （一） .跨度及橋面寬度 1 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： 16m（墩中心距）。 ：采用 R235， HRB335 鋼筋。 1號， 5 號梁： 39。39。0 01 / 2 01 / 40. 6 0. 4BBK K K?? 39。0 10KK? 39。0 1 0()aK K K K ?? ? ? 3 /5iaK? ? 第三部分 剛性 擴(kuò)大基礎(chǔ) 重力式橋 ｍ 墩的設(shè)計與計算 一 . 設(shè)計資料 1. 設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)及上部結(jié)構(gòu) 設(shè)計荷載：公路 － 2 級 計算跨徑 橋面凈空：凈 防撞欄）( ?? 標(biāo)準(zhǔn)跨徑： Lb=20ｍ ,梁長 上部結(jié)構(gòu)：鋼筋混凝土 T 型梁 上部結(jié)構(gòu)永久荷載見表 3－ 1 每片邊梁自重 mKN 每片中梁自重 mKN 一孔上部結(jié)構(gòu)自重mKN 每一個支承恒載反力 mKN 3 二 根據(jù)構(gòu)造要求和經(jīng)驗擬定各部分尺寸 倆跨均有荷載，在右跨左支點設(shè)集中荷載 r? 均布荷載： mKNqk /? 集中荷載： ? ? KNKNpk 180360180 ??????? ?????? 左反力： KNRL ???? 右反力： KNRr ??????? 反力合力： R= 縱橋向偏心距： M=（ ） =墩身頂部矩形部分長度采用 ，兩端各加直徑為 的半圓形端部，則墩身頂部全長為 。2 1 0 .3 2 0 .7 0 .1 0 5 0 .5 6 32q? ? ? ? ? 39。通常按如下方法處理，先按跨中的η有等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)，再由支點剪力荷載橫向分布系數(shù) 并考慮支點至 為直線變化來計算支點剪力效應(yīng)。 Pkqk 11/121/12 1號2號3號 qk11/121/120.750.750. 0.40.40.320.320.040.04qk0.321號3號2號 圖 7 汽車荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)圖示 圖 8 人群荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)圖示（ cm） 基本組合公式為 各分項系數(shù)取值同彎矩基本組合計算。00 2fd cd f fhM f b h h? ????????0? cdf /cdf N mm? 39。210 1 6 6 2 . 9 4 1 0 0 . 0 3 7 61 . 0 2 2 . 4 1 9 0 0 1 0 2 0ds cdMf b h? ? ?? ? ?? ? ?6201 1 2 1 1 2 76 833 1 1 2 1 1 2 7622166 10 . 280 08 102 0sbssdsysMA m mfh? ? ????? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ? ? ?? ? ??? ? ???22 0 3 6 4 8 2 6 6 8 6 2sA m m? ? ?2 0 3 6 4 8 1 6 0 9 ( 1 2 7 1 9 9 2 7 1 ) 1 5 4 .2 6 66862s i issiaya m ma ? ? ? ? ?? ? ???0 1 1 0 0 1 5 4 .2 6 6 9 4 5 .7 7 4h m m? ? ?39。 0 77 ??? ? ? ? ?ux39。0 .6 0 .6 4 5 5 .2 2 1 7 2 7 3 .1 3 30 .4 0 .4 4 5 5 .2 2 1 7 1 8 2 .0 8 9c s ds b dV V k NV V k N? ? ? ?? ? ? ?()sbiV kN ()sbiV kN 1 3 2 4 （ 2）各排彎起鋼筋的計算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計算： 故相應(yīng)于各排鋼筋的面積按下式計算： 各排彎起鋼筋的面積計算見表 15。2 1 7 7 3 . 8 0 2 2 4 1 5 . 7 6 6 9 4 2 . 2 7 /M k N m? ? ? ?39。 箍筋的配筋率為： 當(dāng)間距 Sv=100mm 時， /( )sv sv vA S b? ? =157/(100 180)=% 當(dāng)間距 Sv=250mm 時， /( )sv sv vA S b? ? =157/(250 180)=% 均滿足最小配箍率 R235 鋼筋不小于 %的要求。 m 3）距支點 處截面 33，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為 Vd= Md= 斜截面 11： 斜截面內(nèi)有 2Φ 36的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為 P=100ρ =100 ?? ???bhA st /( )sv sv vA S b? ? =157/(100180)=% 則 Vcs1=103180 ? ? 195% ????? = 斜截面截割 2組彎起鋼筋 2Φ 32+2Φ 32，故 Vsb1=103280(1609+1609) sin45176。 三， 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算 最大裂縫寬度按下式計算 1 2 3 30( ) ( )0 .2 8 1 0ssfk s dW C C C m mE ?? ?? ? 0 ()sf。 = 由圖 12可以看出，斜截面 22實際共截割 3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。 m 驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力 Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩 Md。 2) 受拉取彎起鋼筋彎起點處截面。4 1 7 7 3 .8 0 2 /M kN m? P— 斜截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率， P=100ρ，ρ =As/（ bh0），當(dāng)P 時，取 P=。 （ 3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也因此不同。 彎起鋼筋配置計算圖示如圖 10所示。 （ 2）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗算 按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度 為： 抗彎承載力滿足規(guī)范要求。39。 （三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗算 1. 配置主筋 由彎矩基本組合表 10可知， 1號梁 值最大，考慮到設(shè)計施工方便，并留有一定的安全儲備，故按 1 號梁計算彎矩進(jìn)行配筋。? /4l1/2V? 1?? kq 0? /kp kN ky 1 2 3 B. 支點剪力 的計算 計算支點剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為： a. 支點處按杠桿法計算 b. l/4~3l/4 按跨中彎矩的橫向分布系數(shù) c. 支點 ~l/4 處支點剪力效應(yīng)計算式為： 人群均布荷載產(chǎn)生的支點剪 力效應(yīng)計算式為： 在 和 之間按照直線變化 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表 表 12 梁號 內(nèi)力 剪力效應(yīng) /kN 1 2 3 梁段剪力效應(yīng)計算： 汽車荷載作用下如圖 7 所示，計算結(jié)果及過程如下。 39。對于實體橋墩，不考慮活載沖擊力。 m （ 2）墩帽尺寸 按照上部構(gòu)造布置，相鄰兩孔支座中心距離為 ，支座順橋向?qū)挾葹? ，支座邊緣離墩身的最小距離為 ，墩帽寬度 2 +=。39。10KK? 2 39。39。 1 / 2 1 / 40 .6 0 .4BBK K K?? 3號梁： 39。 二 主梁的計算 （一） .主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算 （按 G— M法） （ 1）主梁的抗彎及抗扭慣矩 xI 和 TxI 求主梁界面的的重心位置 xa （圖 2）： 平均板厚： ? ?1 1 9 1 3 1 12h cm? ? ? 主梁截面的重心位置： ( 1 9 0 1 8 ) 1 1 5 . 5 1 1 0 1 8 5 5 3 0 . 8 1 3( 1 9 0 1 8 ) 1 1 1 1 0 1 8xa c m? ? ? ? ? ???? ? ? ? 主梁抗彎慣矩： 3 2 3 21 1 1 1 1 1 01 9 0 1 1 1 9 0 1 1 ( 3 0 . 8 1 3 ) 1 8 1 0 9 1 8 1 0 9 ( 3 0 . 8 1 3 )1