【正文】 紹來為通遼發(fā)電總廠總結(jié)成功經(jīng)驗。h = kJ/kg， hs = kJ/(kg*K)， 600 /hD t h? ；供熱回水率 ? 均為 1；再熱蒸汽量 rhD =1500 t/h；高壓缸排汽 t=320℃。 煤耗的分配比例系數(shù) K ? ?? ?39。h h h hQ D h h?? = ? ?3660 0 10 31 40 .2 73 8. 6 10 ?? ? ? =（ GJ/h） 供給熱用戶的熱量 Q h hs?? 1 4 4 0 .9 6 0 .9 7 1 3 9 7 .7 3? ? ?(GJ/h) 熱電廠的燃料利用系數(shù) tp? 3600 ehtptpp? ?? 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)論文說明書 26 = 63 6 0 0 4 0 1 0 6 4 1 0 1 4 4 0 . 9 64 7 5 5 . 2 ?? ? ? = 熱化發(fā)電量 0hW ? ?00 3600h rh hh m gD h q hW ????? ? ? 36 0 0 3 3 9 3 . 9 1 3 7 2 . 8 9 3 1 4 0 . 2 1 0 0 . 9 83600? ? ? ??? =? ?kWh? 內(nèi)部熱化發(fā)電量 ihW ? ? ? ? ? ?860071 / 3 6 0 0 / 3 6 0 0 2 1 5 7 7 . 8 9ih j j m g j r h j m gW D h h D h q h k W h? ? ? ?? ? ? ? ? ? ???凝氣發(fā) 電量 cW ? ?03600c rh cc m gD h q hW ????? ? ?31 1 8 3 1 0 3 3 9 3 . 9 1 3 7 2 . 8 9 2 5 6 0 . 5 5 0 . 9 83600? ? ? ??? = ? ? kW h? 供熱抽汽發(fā)電量 hW ? ?0 1 0 2 3 4 4 .6 7 2 1 5 7 7 .8 9 1 2 3 9 2 2 .5 6ih h hW W W k W h? ? ? ? ? ? 熱電廠的熱電比 tpR ? ?3600 htp hcQR WW? ? ? ?61 4 4 0 .9 63 6 0 0 3 9 6 3 8 7 .1 5 1 0 2 3 4 4 .6 7 1 0 ?? ? ? ? = 熱化發(fā)電率 ? 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)論文說明書 27 0 ihhhWWQ? ?? 1 0 2 3 4 4 .6 7 2 1 5 7 7 .8 91 4 4 0 .9 6?? =86 、供熱熱經(jīng)濟指標的求解（分別按三種分配方法計算） 目前國內(nèi)外對熱電聯(lián)產(chǎn)總熱耗量分配方法有熱量法、實際焓降法、做功能力法及熱經(jīng)濟學(xué)法等多種。 哈三電廠 600MV汽輪機額定進汽量為 1828t／ h，最大進汽量為 2021t／ h，中低壓聯(lián)通管分缸壓力為 0． 8MPa左右。 通遼發(fā)電總廠三期工程 5 號機組汽輪機為哈爾濱汽輪機有限責(zé)任公司（簡稱“哈汽公司 ”）生產(chǎn)的亞臨界、一次中間再熱、單軸、三缸四排汽、直接空冷凝汽式 600MW汽輪機組，型號： 。我國對熱電聯(lián)產(chǎn)機組對電廠經(jīng)濟效益的核 算方式存在巨大問題 ， 所以我們要適合本國國情的新的核算辦法。此時在坐標圖中是指利潤平衡線以上部分。 h)。 根據(jù)上述求得的折算工況下的小時發(fā)電 量、小時廠用電量 ,再根據(jù)機組小時熱耗量、鍋爐、管道效率及該階段機組的運行小時數(shù)，便可算出該階段折算工況下的標煤耗量、供電量、發(fā)電標準煤耗、發(fā)電廠用電率及供電標準煤耗。值得注意的是，這種狀態(tài)不是設(shè)計工況而是一種實際工況。它打破了供熱機組與同類型供熱機組之間，供熱機組與同類型凝汽式機組之間指標無法進行比較的界限，使熱電廠找到了指標管理上與先進水平的差距，看到了由于熱電分匹方式的不同給指標管理上帶來的視覺上的偏差。因此，熱電聯(lián)產(chǎn)對電廠效益的影響是兩種工況下產(chǎn)生的經(jīng)濟效益結(jié)果的比較。 熱電聯(lián)產(chǎn)對經(jīng)濟效益的影響 城市實現(xiàn)了由熱電廠集中供熱后，減少了污染凈化了環(huán)境，合理、有效、充分地利用了能源。因此供熱機組的第 3臨界供熱發(fā)電率 3cx ，可以用來作為衡量供熱機組綜合經(jīng)濟效益的一個重要指標。：始終為零，即背壓機組的生產(chǎn)成本必然低于分產(chǎn)方式的生產(chǎn)成本。 經(jīng)過進一步推導(dǎo)，經(jīng)濟條件方程式可以寫成如下形式： 2W W xTc?／ (2) 式中工。當(dāng)供熱發(fā)電率大于 1xc 時 ,供 熱機組就節(jié)煤；當(dāng)供熱發(fā)電率小于 1xc 時，供熱機組不但不節(jié)煤，反而要多耗煤。而供熱機組的凝汽發(fā)電部分發(fā)電煤耗由于抽汽供熱機組通流部分本身的特點所限，無論在供熱工況下運行還是在凝汽工況下運行，其值比同參數(shù)同容量的純凝汽機組的發(fā)電煤耗還要高，形成了多耗煤的因素，這部分凝汽發(fā)電量越大，多消耗的煤也就越多。熱電廠使用抽汽式凝汽汽輪機后，田于大量的抽汽供熱，使冷源損失大為減少，因而提高了燃料的熱能利用率。由鍋爐排出的蒸汽推動背壓式汽輪機，使發(fā)電機發(fā)電，而排汽的熱量則供給熱用戶，這 就使燃料的熱量得到充分的利用。 熱電聯(lián)產(chǎn)機組的原理 熱電聯(lián)產(chǎn)循環(huán)的理論實質(zhì) 據(jù)熱力學(xué)第二定律，蒸汽動力裝置是符合朗肯循環(huán)的，為簡便起見，這里以卡諾循環(huán)來說明。這也是我國的熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)普遍采用的形式。 論文框架簡介 （不要框架，說論文主要研究那幾大塊內(nèi)容） 第一章為緒論，重點介紹國內(nèi)外熱電聯(lián) 產(chǎn)的發(fā)展概況和火電機組熱經(jīng)濟性分析方法的發(fā)展，提出發(fā)展引出熱電聯(lián)產(chǎn)的優(yōu)越性和課題研究的任務(wù)、內(nèi)容、方法和意義； 內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)論文說明書 11 第二章介紹熱電聯(lián)產(chǎn)的原理和什么是火電機組熱經(jīng)濟性分析，重點介紹集體在什么條件下熱電聯(lián)產(chǎn)的經(jīng)濟性出色和熱電聯(lián)產(chǎn)對火電廠經(jīng)濟效益的影響及分析； 第三章以具體事例來介紹大型火電機組供熱改造的概況，論證大型亞臨界火電機組抽汽供熱改造的熱經(jīng)濟性方面的可行性，并采用多種方法（熱量法、實際焓降法、做工能力法等方法）對機組熱經(jīng)濟性影響進行比較分析和討論； 第四章介紹熱電聯(lián)產(chǎn)與環(huán)境保護的關(guān)系，我國走可持續(xù)發(fā)展的道路 就應(yīng)大力發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn)。丹麥的裝機容量小幅增長，從 5214MW提高到 5690MW， 1997年達到峰值 5946MW。 1992年，丹麥熱電聯(lián)產(chǎn)供熱已占區(qū)域供熱的 60％；熱電裝內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)論文說明書 10 機容量占總裝機容量的 56％，計劃 2021年提高到 66％以上。福州市實地調(diào)查， 91個工廠 的鍋爐房平均占地為 154平米 /蒸噸。湖南邵陽市原工業(yè)小鍋爐的灰渣，無固定存放處，造成環(huán)境污染。 提高供熱質(zhì)量，發(fā)展生產(chǎn)，改善人民生活 分散小鍋爐房由于設(shè)備條件限制和煤質(zhì)變化，不易保證供熱質(zhì)量，壓力與溫度的波動會影響 工藝生產(chǎn)。另據(jù)一些地方反 映，采暖小鍋爐的熱效率則在 30%以下 )。據(jù)國外實踐經(jīng)驗表明，燃氣聯(lián)合循環(huán)熱電廠具有更為顯著的節(jié)能環(huán)保效益。熱電產(chǎn)聯(lián)產(chǎn)功能多元化進一步強化了其在節(jié)能環(huán)保以及城市基礎(chǔ)設(shè)施方面的作用，從而將使熱電聯(lián)產(chǎn)具有更廣闊的適用范圍和更強的生命力。因此，熱電聯(lián)產(chǎn)、集中供熱作為節(jié)約能源、改善環(huán)境的 一項重要措施，對于中國這樣一個人均能源占有量較低、能源利用率不高 、環(huán)境狀況急需進一步改善的發(fā)展中國家來說，必然會得到大力的重視與發(fā)展。國家計委、國家經(jīng)貿(mào)委、電力部、建設(shè)部于 1998年 2月頒布了 (關(guān)于發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn)的若干規(guī)定 )。 (4)熱電廠的建設(shè)已由電力部門獨家建設(shè)，發(fā)展為電力部門、地方政府和各部門各企業(yè)共同 建設(shè)的興旺發(fā)達局面。 大型亞臨界、超臨界再熱凝汽式機組的供熱改造目前尚缺少系統(tǒng)的熱經(jīng)濟性分析，此外，供熱改造涉及鍋爐高溫受熱面超溫和汽輪機軸向推力變化等安全性方面的研究，在公開發(fā)表的文獻中也少有記載。近年來，我國供熱式機組占裝機總量的比重逐年升高，采用大型凝汽式再熱機組改造為供熱機組的例子越來越多。因而熱負荷比較落實，資金易于籌集，建成后能較快的形成供熱能力，發(fā)揮出較好的經(jīng)濟效益。在五十年代就支持建設(shè)了第一批大型區(qū)域性熱電廠。因此，熱電聯(lián)產(chǎn)的節(jié)能效果是巨大的。一些有條件的城市．在日益嚴峻的環(huán)保壓力下，也擬將一些過去建設(shè)在城市及附近的凝汽式燃煤發(fā)電廠、改造為燃煤或燃氣的熱電廠。同時，我國從中亞國家進 121天然氣的項目已在規(guī)劃之甲。 1991 年底國家計委、原國務(wù)院生產(chǎn)辦，原能源部聯(lián)合批準執(zhí)行的《小型節(jié)能熱電項目可行性 研究技術(shù)規(guī)定及附件》中，也規(guī)定新建熱電廠的年 節(jié)約噸標煤凈投資應(yīng)在 500 元 /噸以下。熱電聯(lián)產(chǎn)的建設(shè)有效地緩和了當(dāng)?shù)仉娏o張的被動情況，有的熱電廠已形成當(dāng)?shù)氐闹? 要電源點。1992 年全國 6000 千瓦及以上燃煤電廠粉煤灰綜合利用已達 2547 萬噸，利用率達 %，有 67 個電廠的粉煤灰綜合利用率達到或超過 100%，實現(xiàn)當(dāng)年排灰當(dāng)年利用的良性循環(huán)。 節(jié)約寶貴的城建占地 工業(yè)企業(yè)中的鍋 爐房連同煤場灰場要占用比較大的面積。 世界熱電聯(lián)產(chǎn)發(fā)展趨勢 推廣范圍普遍化 在經(jīng)歷了二十世紀 70年代的石油危機后，熱電聯(lián)產(chǎn)受到了西方國家的重視。臺灣某地區(qū)的六輕發(fā)電廠已有 2臺 60萬千瓦供熱機組在運行川，供工業(yè)生產(chǎn)用汽。根據(jù)我國熱電企業(yè)的實際情況，為節(jié)能降耗，提高熱電廠綜合經(jīng)濟效益所以發(fā)展熱電聯(lián)產(chǎn)已成大勢所趨。熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)在科學(xué)用能和能的梯級利用原理指導(dǎo)下，可以實現(xiàn)能源的更高效利用，完全符合建設(shè)節(jié)約型社會的要求，是解決我國能源與環(huán)境問題的重要技術(shù)途徑，是構(gòu)建新一代能源系統(tǒng)的關(guān)鍵技術(shù)。 中國熱電聯(lián)產(chǎn)熱水供熱系統(tǒng)大部分采用雙管熱水系 統(tǒng)，這種系統(tǒng)的熱網(wǎng)由兩條管線，即由供水管和回水管組成。這就是熱電聯(lián)產(chǎn)綜合熱效率高的根本原因。 調(diào)節(jié)抽汽式供熱 安裝抽汽式凝汽汽輪機的熱電廠供熱示意圖見圖 。因此集中供熱節(jié)煤效益不能作為衡量是否裝設(shè)供熱機組的因素，只有熱電聯(lián)產(chǎn)節(jié)煤效益才是衡量是否裝設(shè)供熱機組的條件。 進～步推導(dǎo)可得： W W ( b b ) ( b b )T T K K T T?／ 一 ／ 一 設(shè)， 1x ( b b ) ( b b )c T K K T T? 一 ／ 一 則 1W W xTc?／ 。由于建熱電廠實現(xiàn)熱電聯(lián)產(chǎn)，比熱電分產(chǎn)方式總是要增加投資的；投資的增加，也導(dǎo)致運行 費用的提高，其中主要是折舊 (基本折舊和大修折舊 )費用的增加。因此，第 2臨界供熱發(fā)電率可以用作衡量裝設(shè)供熱機組后運行成本是否降低的一個指標。 經(jīng)濟方程式 (3)綜合考慮了節(jié)煤、成本降低和增加投資回收 3個因素，所以體現(xiàn)了裝設(shè)供熱機組的綜合經(jīng)濟效益。若所選供熱機組的年供發(fā)電率 W/WT 大于該型機組的第 3臨界供熱發(fā)電率 3cx ，則所選供熱機組將是可行的。這種將電能和熱能同等對待，不顧及產(chǎn)品質(zhì)量方面差別，僅按量的比例來分配耗煤量及各項成本項目的方法顯然是不合理的，有這種方法計算供熱利潤勢必導(dǎo)致供熱虧損的結(jié)論。因此，解 決這一問題的關(guān)鍵便是折凝汽電廠經(jīng)濟效益的計算。但是，由于供熱工況抽汽存在勢必導(dǎo)致熱力過程線的偏移，至使抽汽量、再熱汽流量、給水溫度、二次參數(shù)等均發(fā)生變化。首先，用機組小時外供熱量及在選定工況下供熱內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)論文說明書 20 所降的焓差量計算小時抽汽量，然后算出單位抽汽量影響等效焓降多少以及相應(yīng)影響多少電量，最后用小時抽汽量和單位抽汽量影響的電量相乘便算得小時供熱量共影響多少發(fā)電量了。 從上述分析知道：年利潤總額 (L)=年產(chǎn)品銷售總收入 (S)一年產(chǎn)品銷售成本(B)一年產(chǎn)品銷售稅金 (F)一年財務(wù)費用 (W)一年營業(yè)外收支 (Y)。當(dāng) △ L=0時意味著熱電廠沒有因為供熱而多創(chuàng)利潤，即供熱沒有效益。但是現(xiàn)實中應(yīng)該是實現(xiàn)熱電聯(lián)產(chǎn)的熱價應(yīng)低于地方集中鍋爐供熱的熱價；否則，因熱電聯(lián)產(chǎn)帶來的效益熱內(nèi)蒙古工業(yè)大學(xué)本科畢業(yè)論文說明書 22 用 戶一點都沒有得到，會影響熱用戶的積極性，導(dǎo)致電廠供熱量減少，經(jīng)濟效益下降。本文的研究中分別采用了熱平衡法和 等效焓降法對供熱機組的熱經(jīng)濟性評價方法進行計算，分析比較兩者在機組熱經(jīng)濟性分析計算中的異同。 哈三電廠二期工程為兩臺 N600— 16． 7／ 537／ 537I型亞臨界、中間再熱、單軸、四缸、四排汽冷凝式機組，配套鍋爐為亞臨界壓力、一次中間再熱、強制循環(huán)汽包爐，型 HG2021／ 18． 2YM2型。 P=， h=,1kg，鍋爐給水比焓fwh=1254 kJ/kg； 蒸汽的再熱吸熱量 rhq = kJ/kg， ch = kJ/kg；鍋爐管道效率 ? b? p=，汽輪機發(fā)電機組機電效率 ? m? g=；熱網(wǎng)效率 bs? =； Ten=；此工況下額定抽汽工況功率 eP =401． 064MW。00h h hfwD h hKD h h??? ? ?? ?366 0 0 1 0 3 1 4 0 . 2 7 3 8 . 6 1 01 7 8 3 1 0 3 3 9 3 . 9 1 1 2 5 4 1 0??? ? ?? ? ? ? = 分配給供熱方面的熱耗量 ,tphQ ? ?, 1 4 4 0 .9 6 1 5 6 6 .2 6 /0 .9 2htp h bp G J h??? ? ? 分配給發(fā)電方面的熱耗量 ,tpeQ , 47 55 .2 14 40 .9 6 33 14 .2 4( / )tp e tp tp hQ Q Q G J h? ? ? ? ? 1）發(fā)電方面的