【正文】 電機中。 因此在選槽時要綜合考慮各方面的因素對于一般感應電機， q1可在 26 11 間選取，而且盡量選取整數(shù)，因分數(shù)槽容易引起震動和噪聲。計算時假定在軛部截面上各點磁密沿半徑方向均勻分布。 當齒部磁密超過 ，此時齒部磁路比較飽和，鐵的磁導率 ? 比較低，使齒的磁阻與槽的磁阻相比差別不是很大。但由此帶來匝間電壓增加，這要通過采用加強絕緣的漆包線或另加匝間絕緣的辦法解決。 2.繞組形式 的選擇 繞組的型式，連同其結構參數(shù)對電機的所有電氣性能均產(chǎn)生不同程度的影響。 銅條轉子、繞線轉子及鋁合金轉子可在維持與上列匹配關系相當?shù)霓D 8 子銅耗的前提下，按與純鋁之間的電阻率之差選取相應的電密。某電機廠在低壓 200kW 2極、高壓 450kW 2極電動機上試驗，在維持硅 鋼片、銅錢用量不變的情況下，將定、轉子各部分電密的比例關系重新分配，使溫升分別降低， ～ 11— 16K ]6[ 。其中起動轉矩、起動電流、最大轉矩、和轉差率與轉子槽形尺寸的關系最為密切，由于起動電流和最大轉矩之間存在一定的比例關系，因此籠形轉子槽形尺寸的確定除與定子槽形尺寸的確定有一些相似的原則之外，還必須考慮起動性能的要求。 定子槽必須有足夠大的截面積，使每槽所有導體能不太困難的嵌進去。 2.定子槽形的確定 感應電動機的定子槽形最常用的有四種：梨形槽，梯形槽，半開口槽，開口槽。 三 .Y132M4電動機的設計 5 子的設計 1．沖片尺寸的確定 沖片尺寸是指定、轉子內(nèi)外徑及槽形 (包括沖片上的通風孔，前者 ——沖片“三圓”或“三徑”的選擇 )。 — 般情況下，這將使總漏抗減小。 eflD2 若不變而 ? 較大： （ 1）電機將較細長，即 efl 較大而 D較小。 組成 轉子由轉子鐵心、轉子繞組、轉子支架、轉軸和風扇等部分組成，轉子鐵心和定子鐵心一樣，也是由 。 本畢業(yè)論文設計是在掌握電機理論和設計原理的基礎上，結合 設計要求和 額定數(shù)據(jù) ，通過感應電機的磁路計算、定子繞組與鐵心的設計、工作性能的計算、起動性能的計算 ，設計出一臺性能良好的合格的電動機。 【關鍵詞】 三相異步電動機 設計 磁路計算 定子 鐵心 工作性能 起動性能 引 言 在經(jīng)濟 高速發(fā)展 的今天， 生產(chǎn)生活中的機械化程度越來越高 ， 帶動著相關的機械產(chǎn)業(yè)發(fā)展越來越 壯 大，同時也帶動著電動機產(chǎn)業(yè)的不斷發(fā)展 。鼠籠型轉子的繞組是由安放在轉子鐵心槽內(nèi)的裸導條和兩端的環(huán)形端環(huán)連接而成，如果去掉轉子鐵心，繞組的形狀象一個籠子；繞線型轉子的繞組與定子繞組相似，做成三相繞組，在內(nèi)部星型或三角型。這樣，繞組端部變得較短，端部的用銅 (鋁 )量相應減少，當 ? 仍在正常范圍內(nèi)時，可提高繞組銅 (鋁 )的利用率。 （ 4）由于電機細長，在采用氣體作為冷卻介質時，風路加長，冷卻條件變差，從而導致軸向溫度分布不均勻度增大。 在確定槽形之前，首先遇到的是槽配合。 梨形槽和梯 形槽是半閉口槽，槽的底部比頂部寬，使齒部基本上平行，這兩種槽形一般用于 100KW 以下，電壓為 500V 以下的感應電動機中，因為這些電機通常采用由圓導線組成的散嵌繞組。在采用圓導線的半閉口槽中，用槽滿率來表示槽內(nèi)導線的填充程度。對于鑄鋁轉子，槽面積和鋁條的截面積可認定是相等的。其主要原因是電密匹配變化后使溫度場的分布趨于合理。 磁負荷 亦應遵循類似的規(guī)則，只是轉子部分鐵耗很小，轉子部分磁密只要在推薦的范圍內(nèi)選取，其損耗可以忽略不計，電機總的鐵耗可以認為僅由定子齒部鐵耗及定子軛部鐵耗兩部分構成。不同型式的繞組按照各自的特性有不同的適用范圍。 3.氣隙磁壓降的計算 在電機中，沿電樞圓周方向氣隙磁場不是均勻分布的。這樣，磁通大部分將由齒中通過，小部分則經(jīng)過槽部進入軛部。此外，如計算的是感應電機負載時的影響也忽略不計。對極數(shù)少、功率大的電機， q1可取得大些；對于極數(shù)多的電機，則 q1需取得小些。 (3)單層交叉式繞組可以節(jié)省端部接線，主要用于 q1為奇數(shù)的電機中 (q1為偶數(shù)的電機繞組也能做成交叉式，但比起同心式或鏈式來并沒有優(yōu)越性，故很少采用 )。其缺點是線圈的幾何尺寸和節(jié)距不等，單層和雙層線圈的匝數(shù)也不相同，制作稍復雜。若功率因數(shù)太低，不能滿足技術條件中規(guī)定的指標，應設法降低（縮小定轉子槽面積，降 低各部分磁密；減小氣隙；增加每槽導體數(shù) NS1；增大Di1，放長 li）或（增大定轉子槽寬、減小槽高以降低 Xd） ,使它們的和 I1Q降 14 低。 5．起動性能計算 三相感應電動機的起動性能主要是指起動轉矩和起動電流對相應額定值的倍數(shù)。當漏磁通磁路高度飽和時，鐵心磁阻大大增加，此時，漏磁通磁路鐵心部分的磁阻相對于漏磁路的其它部分（空氣隙和槽部）磁阻來說，就不能像正常運行時那樣忽略不計了。從感應機等效電路有 siIII ??? 21 ? ? ? ? stNstst Nststst Nsi ZUXR UXXRR UI ?????? ????????? )(222)(2)(12)(21 用標幺值表示時，起動總阻抗為 )(2*2*)(22*ststkwNststst XRIUXRZ ??? ???? 此時，以實際值表示的起動電流stkwkwNstNst ZIIUZUI** ???????? ?? 起動電流倍數(shù)1IIi stst? 若由上式計算出的 stst II ?? （假定值），說明最初假設的 stI? 的值偏小，于是起動時漏磁飽和系數(shù)偏大，低估了起動時漏磁路飽和的影響，計算出的值偏高，最后計算出的 stI 值偏小。 轉子結構有籠型及繞線型，前者居多。 (4)檢查零部件的“三化”程度。 2.絕緣結構 繞組是電機的核心，電機能否長期可靠地運行在很大程度上取決于繞組絕緣。 sU 一般大于正常運行時匝間電壓的 20倍，但小于 0． 35 NU ( NU 為額定電壓 )。 若槽絕緣的主要部分是兩層，相間絕緣及中墊也要盡量用一層，寧可增加厚度。 為將鐵心中因渦流產(chǎn)生的損耗降至最小，在鐵心裝配前要對沖片進行絕緣處理。 20 3.繞組及鐵心的固定 繞組及鐵心是電機的核心部分，也是電機中需要兼顧電磁、機械兩項性能的部件，對電機的性能、質量均起著重要作用。否則，若采用常壓下浸漬有溶劑漆的工藝，且端部較長 (如較大容量的 4極電機 )，或者是經(jīng)常起動的電機，端部就應該用玻璃絲帶或玻璃絲繩進行綁扎。成型端箍的內(nèi)徑，應按線圈計算結果用作圖法求取。 1．外裝壓鐵心 借助于扣片 (厚為 1． 5～ 2． 5mm的薄鋼板 )及由 lmm薄鋼板沖成的定子 端板將沖片緊固成鐵心，嵌線后壓入機座中，再用穿越機座的頂絲將其再次緊固 (鐵心與機座的磨擦力已經(jīng)起到緊固作用 )。 轉子有鑄鋁及嵌線 (疊 裝 )型兩種。 沖片可以一片片地直接裝到轉軸或支架上，也可以先裝到一個胎具上，然后將夾緊的鐵心加熱裝到軸或支架上 (鐵心可用拉緊螺桿夾緊 )。由于電機設計需要考慮很多因素，是一個相當復雜的 過程，因此 本次設計主要 針針對電機的平面制圖和電機實際應用值的計算。 這次畢業(yè)設計得到了很多老師、同學和同 事的幫助，其中 滕 老師對我的關心和支持尤為重要 。 鐵心、支架、軸之間仍是采用鐵心鍵及弧形鍵予以固定，然后點焊。前兩種可用于小容量的電機上。除容量稍大的頻繁起動的或正、反轉的電機采用頂絲后還要用鐵心鍵作為周向的再次緊固外，一般只用頂絲固定即可。 21 槽部需用槽楔絕緣墊條塞緊，墊條與線圈間的間隙能保證正常嵌線即可，不要留得過大，此間隙通常用中墊的厚度來調整。當浸漆質量好，特別是采用真空加壓浸漬無溶劑漆時，槽楔可以用壓成“ [”形的 ，并可以提高槽的利用率。 運行時，繞組要承受來自電磁、機械方面的力，特別是在起動時，要產(chǎn)生很大的電磁力。漆膜的單面厚約為 — 0． 015mm，鐵心的裝壓系數(shù)為