【正文】 于變換中墊厚度，調(diào)整不同規(guī)格 線圈在槽部的高度差，以保持大致相同的嵌線間隙。因隨沖片軛部尺寸的增加氧化效果也要逐漸降低，故在較大的 4極電機中用得較少。 (1)．散嵌繞組 散嵌繞組的端部是否需要綁扎取決于浸漬工藝、端部尺寸及電機的運行方式。線圈與墊塊、端箍均可用滌綸繩或滌綸帶綁扎。它們都是在浸漆前扎緊，浸漆后與繞組容為一體?；⌒捂I可與機座或壓圈點焊在一起。德國西門子公司在 80年代的產(chǎn)品更新?lián)Q代中，將原來采用銅條的籠型轉(zhuǎn)子絕大部分都改為鑄鋁轉(zhuǎn)子。 四 .總結(jié)和體會 經(jīng)過三個月的學(xué)習(xí)，并在指導(dǎo)老師和公司師傅的細(xì)心指導(dǎo)下，順利完成了Y132M4電動機的設(shè)計 。在此，對滕圣敏老師和公司指導(dǎo)老師周師傅表示衷心的感謝！ 五 .參考文獻(xiàn) 23 1 李發(fā)海 、 陳湯銘 .電機學(xué) (第二版 ) [M].科學(xué)出版社， 1991 2 顧繩谷 .電機及拖動基礎(chǔ) (上冊 )(第二版 ) [M].機械工業(yè)出版社 .1998 3 邵永錄 .CAD/CAM 應(yīng)用技術(shù) [M].機械工業(yè)出版社 .2021 4 陳世坤 .電機設(shè)計（第二版） [M].機械工業(yè)出版社 .2021 5 楊萬青、劉建忠 .實用異步電動機設(shè)計、安裝于維修 [M].機械工業(yè)出版社 .1997 6 楊老記、馬英 .機械制圖 [M]. 機械工業(yè)社出版 .2021. 7 許實章 .交流電機的繞組理論 [M].機械工業(yè)出版社 . 8 許實章 .電機學(xué)（第三版） [M].機械工業(yè)出版社 .1995 9 何文平 . AutoCAD 繪圖基礎(chǔ)實訓(xùn)教程 [M].機械工業(yè)出版社 .2021 10傅豐禮、唐孝鎬 .異步電機設(shè)計手冊 [M].機械工業(yè)出版社 ● 實際成果 電機平面圖 ： 24 圖 封閉式三相籠型異步電動機結(jié)構(gòu)圖 1— 軸承； 2— 前端蓋； 3— 轉(zhuǎn)軸； 4— 接線盒； 5— 吊環(huán)； 6— 定子鐵心； 7— 轉(zhuǎn)子； 8— 定子繞組； 9— 機座； 10— 后端蓋； 11— 風(fēng)罩； 12— 風(fēng)扇 電機實物圖 ： 。若鐵心長超過 1000mm，在疊裝至鐵心全長的 1／ 3和 2／ 3時先預(yù)壓兩次。鑄鋁轉(zhuǎn)子借助鍵壓到軸上的結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)子應(yīng)與軸點焊在一起。 2．內(nèi)裝壓鐵心 內(nèi)裝壓鐵心周向用鍵，軸向用嵌入機座環(huán)形槽中的弧形鍵固定。目前端部一般都采用無緯絲帶扎緊；也有采用扎鋼絲扎緊的。線圈喇叭口的外緣應(yīng)該有玻璃鋼一類的絕緣端箍，或包絕緣的金屬端箍。 同時，還要在發(fā)熱的狀態(tài)下長期工作，因此要求繞組除了要有足夠的電氣強度 (即絕緣性能 )、熱穩(wěn)定性及耐潮、抗蝕性能外 (這些性能主要通過絕緣處理予以保證 )，還要有足夠的機械強度。 氧化膜則靠將沖片加熱到 550～ 600℃后通入空 氣與蒸汽的混合物使其表面氧化形成的。相間絕緣要與層間絕緣相搭接。 對于高壓電機及功率較大的低壓電機，除采用玻璃絲包漆包線或玻璃絲包薄膜繞 包線以外，依據(jù)算得的 sU 值加匝間墊條 (低壓及較小功率的高壓電機可僅在端部加墊條 )，并且隨著功率的增加，采用隔匝包及逐匝包， 19 這 些都是針對成型線圈采取的措施 。絕緣結(jié)構(gòu)的設(shè)計與繞組型式、工作電壓、選用的材料及繞制、嵌線和絕緣處理有關(guān)。 (2)絕緣結(jié)構(gòu) (包括電磁零部件的固定 )。該結(jié)構(gòu)圖要按比例繪制，將零部件的形狀、尺寸表達(dá)清楚，必要時，還應(yīng)該將主要部件，如接線盒另繪結(jié)構(gòu)圖，以便進行工藝會簽、機械 計算、通風(fēng)計算及為施工設(shè)計繪制零部件圖時使用。因為電磁參數(shù)與它們密切相關(guān)，所以 17 在設(shè)計的構(gòu)思階段就有了雛形，只待結(jié)構(gòu)設(shè)計時“精加工 。集膚效應(yīng)引起的電阻增加系數(shù)和槽漏抗減小系數(shù)與轉(zhuǎn)子槽形尺寸、轉(zhuǎn)子電流頻率及導(dǎo)條材料的電阻率有關(guān)。 1．感應(yīng)電動機起動時漏磁路飽和效應(yīng)及其對漏抗的影響 起動瞬間，電動機處于短路運行狀態(tài)，轉(zhuǎn)子和定子電流大大增加，一般可達(dá)額定值的 47倍。 5．最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù) 最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)為 )(21)1(2)(4 2*12*1*1212121*???? ?? XRR SIpUm SfXRRf pUmTTT NkwNNNNmm ?? ??????? 就一般中小型感應(yīng)電機而言， 1** RX 比? 大得多，而（ 1SN）的變化不大，因而影響最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)的主要因素是漏抗，設(shè)計中常對電磁負(fù)荷 A和 ?B 以及槽形做適當(dāng)?shù)恼{(diào)整以符合設(shè)計任務(wù)書中提出的最大轉(zhuǎn)矩倍數(shù)指標(biāo)。 下圖為不同繞組情況下的接線方式，如圖 。如果把屬于同一相的上下層導(dǎo)體合起來，用單層繞組來代替，而上下層導(dǎo)體屬于不同相的仍保持原來的雙層繞組，并按同心式繞組端部形 12 狀將其連接起來，這種繞組就是單雙層繞組。 單層同心式、鏈?zhǔn)胶徒徊媸嚼@組僅端接部分形狀，線圈節(jié)距和線圈之間的連接順序不相同。 2．一方面每槽導(dǎo)體數(shù)減少，使槽漏抗減小，另一方面槽數(shù)多了，槽高與槽寬的比值相 應(yīng)增 大，使槽漏抗增大，但這方面影響較小。它包括兩部分：一部分為軛部平均弧長；另一部分為L? 。 4.齒軛部磁壓降計算 （ 1）齒部磁壓降計算 當(dāng)齒磁密不超過 ，鋼片的飽和程度不高，齒部的磁導(dǎo)率 ? 比槽部的磁導(dǎo)率 0? 大得多，因而齒部磁阻比槽部磁阻小得多。 后者還可以做成分爿線圈，它是將截面積較大的導(dǎo)線一分為二，以免導(dǎo)線過粗使線圈加工及嵌線困難；為繞線方便，在較大容量的散嵌線圈中也采用了分爿式，這給采用半開口槽創(chuàng)造了條件，與采用開口槽比可提高電機的 ?cos 。但在散熱的途徑中齒部的散熱不 如軛部，同時，齒部磁密偏高時，還會使其脈振損耗顯著增加，這些從計算結(jié)果上很難察覺，但卻往往導(dǎo)致溫升增高，因此，齒部磁密不 宜偏高。 以前電機設(shè)計，在溫升計算公式中未 納入轉(zhuǎn)子電密 (它關(guān)系到轉(zhuǎn)子繞組產(chǎn)生的熱量 )，從溫升計算結(jié)果上顯示不出轉(zhuǎn)子電密的影響，致使某些設(shè)計因轉(zhuǎn)子電密偏高而造成溫度場分布不合理，其結(jié)果是銅線并沒少用，但電機溫升偏高。磁路計算的目的在于確定產(chǎn)生主磁場所必需的磁化力或勵磁磁動勢，并進而計算勵磁電流以及電機的空載特性。 感應(yīng)電機籠型轉(zhuǎn)子的槽形種類很多，目前對于采用鑄鋁轉(zhuǎn)子的中小型電機一般采用平行齒槽、平行槽、凸形槽、刀形槽、閉口槽、雙籠轉(zhuǎn)子槽、梯形槽等各種轉(zhuǎn)子槽形。中型高壓電機則采用開口槽，這 是因為線圈的主絕緣需要在下線以前包扎好并進行 6 浸烘處理。 有時出于降低 雜散損耗及溫升的需要，采用 Z2接近于 Z1且 Z2略少于 Z1的“少槽 — 近槽配合”。但電機沖片數(shù)目增多，沖片沖剪和鐵心疊壓的工時增加，沖模磨損加劇，同時機座加工工時增加，并因鐵心直徑較小，下線難度稍大，而可能使下線工時增多。但附加鐵耗有所降低，機械損耗則因直徑變小而減小。為了反映電機這種幾何形狀關(guān)系，通常采用主要尺寸比 ?? efl? 這一概念。 ?? B級絕緣，連續(xù)運行 一．三相異步電動機的基本結(jié)構(gòu) 三相異步電動機由兩個基本部分構(gòu)成：固定部分 — 定子和轉(zhuǎn)子，轉(zhuǎn)子按其結(jié)構(gòu)可分為鼠籠型和繞線型兩種。 1 畢業(yè)設(shè)計 (論文 )文本 材料 （ 2021 屆） 題 目 Y132M4 電動機 的設(shè)計 目 錄 ? 文本成果 摘要??????????????????????????? 3 關(guān)鍵詞?????????????????????????? 3 引言??????????????????????????? 3 設(shè)計對象????????????????????????? 3 ???????????????? 4 ???? ??????????????? 4 電動機的設(shè)計?????????????????? 5 ????????? ???? ????? 5 ???????????????????? ? 9 ? ???? ????????? ? 11 ?????????????????? 13 動性能的計算?????????????????? 15 2 ????????????????????? 17 ????? ????????????????