【正文】 (24) 令 ,D dDD????，又因為在薄料床粉碎中，料層厚度與磨輥直徑相比很小，可以忽略不計 ，則 由（ 23）、（ 24） 可得 s in ( ) s in s in ta n ta ns in ( ) s in s in 2 2? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?? ? ? ?? ? ?? ? ? ?汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 10 sin ( ) sin ( ) ( 1 ) 1 ( ta n ta n 1 ) 1sin sin 2 2a b a b a b alo bb? ? ? ? ? ? ? 通過對 2600? 筒輥磨的實驗測定，粉磨熟料水泥時的拉入角 ? 為 12 左右，壓力角根據(jù)最新的研究成果 ?? [1]。再者，輥式磨已是料層粉碎，形成一定的料層，在橫斷面的邊緣，其內(nèi)受離心力 的作用，不會向里側(cè)堆落延伸，其外設置一可調(diào)節(jié)高度的圍板阻擋，使其只能拋落一部分物料。經(jīng)多次擠壓粉磨后的物料離開磨床，從卸料溜道 8 排除磨機。 我們設計的筒輥磨 是根據(jù)現(xiàn)在正在運行的φ 3800 筒輥磨的實測數(shù)據(jù)和相應的產(chǎn)品參數(shù)以及現(xiàn)場的照片進行推敲和數(shù)據(jù)處理以作為我們在設計φ 2600 筒輥磨上作為參考，我設計的部分主要是為了解決筒體在支承剛度和筒體變形以及筒體密封的問題，在支承上面采用與滑動軸承原理相似，但是卻能更好的保證筒體變形小的優(yōu)點，密封采用全新的橡膠圈密封，在機械密封和軟密封的發(fā)展方向上有很大的參考價值。 4 附 錄 ............................................................. 25 1 前 言 汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 4 本課題是φ 2600 筒輥磨的設計，課題來源于市場需求，新品開發(fā)。密封橡膠圈的采用使得密封效果比以前的迷宮密封有著更好的穩(wěn)定性。 關鍵詞 ： 筒輥磨； 密封；滑履支承 汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 2 The design of φ2,600 roller grinding machine’s support and seal Abstract: This article is mainly designed for the mill roll of grinding or slag cement grinding. The roller machine’s rotational speed should be times higher than the critical rotation speed. It is a stern question to make sure the roller body’s seal in such high speed. The roller grinding machine which belongs to closed powder system required by strict blockage. And the machine’s nose seal uses the labyrinth seal which can be able to effectively prevent the dust released outside in the process of powder rubs, and to achieve the seal of roller. The roller grinding machine’s support system needs to withstand the load that the rotation part and the material engender in the rate process or the static process. The characteristic of supporting system is as below: a) withstand the heavy load and a certain vibration。此次進行設計φ 2600 筒輥磨的共四人，本人承擔筒輥磨的滑履支承和筒體密封裝置的設計。 從表 11 提供的數(shù)據(jù)可以看出 筒輥磨與其他傳統(tǒng)的磨相比的確是節(jié)能 、 低耗的理想設備。出磨物料經(jīng)提升機進入選粉機，粗粉返回磨機，而細粉經(jīng)過收塵器，作為成品，送 入 成品庫。 筒輥磨水泥粉磨系統(tǒng)工藝流程圖 下圖為 筒輥磨粉磨工藝流程圖 ，具體流程為物料通過皮帶輸送機 8進入筒輥磨 7汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 8 內(nèi)，粉磨后物料通過斗式提升機 2 進入選粉機 3內(nèi)，細料進入除塵器 4，成品入庫，粗料從選粉機 3 通過 1螺旋輸送泵送入筒輥磨 7繼續(xù)粉磨。 1 2 , 2 3 .5 1 2 1 1 .5 ,? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? ?則有 ta n 6 ta n 1 1 .7 5 0 .0 2 1 8 6 0 8dD? ? ? ? 1 46Dd??? s i n 1 2 (0 . 0 2 1 8 6 0 8 1 ) 1 2s i n 1 1 . 5DD? ? ? ? ? ? 所以，設計筒輥磨時，磨機筒體直徑與磨輥直徑的比值為 2 左右，磨輥直徑與入料平均粒徑的比值為 46 左右，即 2 , 46D D D d??為宜。物料由人料 端進人磨內(nèi)后，在磨內(nèi)做離心運動 。 根據(jù)反求原理則有 1 120210 .2 6 9 6 0 .4 9 5 3=F 得 F1=6532KN 所以可以求得 ? 2600 的總載荷為 噸 。這樣就可以彌補 由于輪帶安裝誤差所造成的輪帶與滑瓦的接觸不良。 低壓油滑履面積的確定 給定潤滑油的油壓為 3MPa， 根據(jù)壓力面積壓強公式 P=F/S 式中： P滑履支承面壓強， KPa； F滑履總載荷， KN； S需要滑履總面積， m2。 滑履瓦的校核 因為筒體和滑瓦同心（偏心率ε =0）時的壓力比 isPP?? （ Pi— 滑瓦中某點油壓，Ps— 供油壓力） 功率比 汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 16 fpHK H? （ Hf — 摩擦功率 ， Hp— 油泵功率） 承載量系數(shù) sWW PLD? （ W— 承載量） 流量系數(shù) 12so Ph?? （ Q— 流量， h。 求解（ 1）式的邊界條件 1 2 , 3 4P r = 0,P r r = 0,P r = 0 r 1 r3 L/2 r 2 r 4 圖 32 受壓分析圖 用有限差分法通過編程解得對應于雷諾方程的數(shù)值解，即各節(jié)點的動靜壓力 ,Pkj后，分別分解為水平和垂直分壓力。 磨機主軸承支 承 時，主軸承支 承 力為 P， 軸外徑為 Ｒ 1，磨機轉(zhuǎn)速為 n， 軸瓦摩擦損耗的功率為 11 ? (35) 主軸承支 承 軸瓦摩擦功耗的損失率為 11 NN?? (36) 式中 ： N磨機電機功率 。由于機械加工的方法不可能使零件獲得理想的幾何形狀公差和粗糙度，所以即使是經(jīng)過精細加工的兩個表面，在相互接觸時，其中仍或多或少存在一些間隙。因此此次設計的密封方式即為這種形式，示意圖如 41。 設計的密封裝置具有以下特性： a) 在此種工作條件下，具有可靠的密封性，泄露量保持在容許的范圍內(nèi)； b) 具有較小的摩擦阻力； c) 制造成本低 —— 結構簡單、工藝性好； d) 裝配、拆卸和維護方便； e) 磨損補償可以迅速調(diào)整。一種是長方形結構，一種是圓形結構。 為了解決此問題現(xiàn)在采取用油槽帶油的方法進行潤滑，使低壓潤滑油從帶油槽的底部進入帶油槽，潤滑油充滿帶油槽內(nèi)，多余的潤滑油從軸瓦兩側(cè)溢出，當輥圈轉(zhuǎn)入滑履瓦時在輥圈與滑履瓦之間形成負壓，把潤滑油帶入到滑履瓦上。而滑履的溫升主要來源于磨機內(nèi)部研磨體之間的相互撞擊和滑動產(chǎn)生的大量熱 , 一部分由物料和氣體帶走 ,一部分則由筒體散發(fā) , 而筒體的熱量傳到滑環(huán)上 , 滑履溫度隨之升高。良好的潤滑能有效地降低滑瓦與滑環(huán)間的摩擦系數(shù) , 減少摩擦功耗 , 減少了摩擦面的發(fā)熱 。 滑履罩的作用是防止灰塵進入滑履影響潤滑油的使用以及防止?jié)櫥偷耐庑?, 因此設計中采用了密閉形式 ,使熱量不易散發(fā)。 7 結論 鹽城工學院本科生畢業(yè)設計說明書 2021 25 本課題是φ 2600 筒輥磨的滑履支承和筒體密封裝置的設計，是為了尋求筒輥磨適宜的滑履支承面積和位置從而最大可能地提高支承剛度，減少筒體變形。 從以上的分析結果 可以看出 本次 結構設計在理論上是可行的。 參 考 文 獻 [1] 倪文龍，黃之初，葛友華 .料層擠壓粉磨通道截面收縮率探討 [J].化工礦物與加工， 2021，汽車變速箱箱體三面鉆孔組合機床總體及右主軸箱設計 26 （ 12）： 1719. [2] 蔣冬青 .筒輥磨 節(jié)能特性的探討 [J]. 國外建材科技 ,1998， (1):1921. [3] 傅俊 .筒輥磨預粉磨系統(tǒng)的應用 [J]. 中國水泥 ,南京 ,2021，（ 7） :4244. [4] 張鐵華 ,錢榴云 .筒輥磨料層粉碎特性的初步探討 [J].硅酸鹽學報 ,1998,(2): 23. [5] 蔣冬青 .筒輥磨 主要結構參數(shù)的分析計算 [J]. 礦山機械 , 2021，（ 4） :3336. [6] 易志華，張起民，謝維忠，賀來賓 .筒輥磨粉磨系統(tǒng)反求設計研究 [J].中國水泥 ， 2021,（ 5） :1921. [7] 張鐵華 ,劉湘欣 ,文海初 .筒輥磨 力學模型的探討 [J].武漢工業(yè)大學報 ,1998， (1):1012. [8] 劉瑞鳳 .全新結構的臥輥磨 [J].水泥技術 ,1995， (4):5256. [9] 張鐵華 ,黃之初 .筒輥磨 及其粉磨動力學的修改 [J].新世紀 水泥導報 ,1998， (3):3839. [10] 朱昆泉，許林發(fā) .建材機械工程手冊 [M]. 武漢 ： 武漢工業(yè)大學出版社， 2021. [11] 張鐵華 ,錢榴云 ,劉湘欣 ,蔣冬青 .筒輥磨料層粉碎特性的探討 [J].武漢工業(yè)大學學報 ,1998，（ 5） :810. [12] 張鐵華 .料層擠壓粉碎理論與 筒輥磨 [J].粉體技術 ,2021， (3):3435. [13] 唐威，夏曉鷗，羅秀建 .慣性圓錐破碎機原理及其在非金屬礦的應用研究 [J].中國非金屬礦工業(yè)導刊， 2021， （ 1） ： 2325. [14] 施靜如 .筒輥磨設備 研究 [J].中國水泥 ， 2021,(8):1516. [15] 徐錦康 .機械 設計 [M] .北京 ：