【正文】 阻力（ Pri）應(yīng)該大于土壤加固的最大承載力（ Timax）。 拉張失效的安全極限 加固利用它的抗拉強(qiáng)度為填充提供支持?？紤]楔形塊 縱向平衡條件 ( =0),我們得到： （ 9） 可以近似為 （ 10） 是對數(shù)螺旋楔形塊 的重力，可以表示為 （ 11） ， ， ，分別是塊 ， ， ， 的重力。 考慮結(jié)構(gòu)的高度 H， 假設(shè)橫向粘性回填土和是失效面可由對數(shù)螺旋曲線表示，如圖 1所示。 總的來說，很難計算出可靠度，因?yàn)閱栴}包括在概率空間內(nèi)直接計算不規(guī)則域的多維整合。此外， Basha 和 Babu 發(fā)表第一篇關(guān)于 考慮張拉 、拉拔 破壞模式 的加筋土內(nèi)部結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的可靠性分析。為了達(dá)到加筋土結(jié)構(gòu)高安全性的需要，有必要在不確定條件下應(yīng)用最優(yōu)化替代確定性最優(yōu)化。還提出 抵抗拔出 破壞的最小安全系數(shù) 為 。這是常見的滑動楔形庫倫理論的延伸，其中包括 加筋土塊 側(cè)向內(nèi)力的影響和應(yīng)用在在圓形、非圓形破壞面上。 Bathurst and Cai 1995。 1944年北嶺地震和 1999年 吉姬地震 期間，地震造成的基礎(chǔ) 移動充分展示了加筋土結(jié)構(gòu)的弱點(diǎn)。 關(guān)鍵詞 土工合成材料 可靠性 加筋土 張力破壞 拉拔 破壞 符號表 作用在沿 對數(shù)螺旋曲線的線性合力 每 一級 別 張力 破壞 的安全因素 每一級 別 拉拔 破壞 的安全因素 的概率密度函數(shù) 重力加速度 極限狀態(tài)方程 加筋土結(jié)構(gòu) 的 高度 水平 、 縱向地震加速度系數(shù) 提高 穩(wěn)定的增強(qiáng)強(qiáng)度系數(shù) 墻頂端 加筋土失穩(wěn)區(qū)長度 起作用的加 固 長度 拉拔 加 固 長度 穩(wěn)定墻體 所需 的 加固總 長度 每一層的嵌入式加固長度的 拉拔 力 附加 強(qiáng)度 附加系數(shù) 作用在楔形塊 上的 水平慣性力 附加荷載（ q）產(chǎn)生的豎向慣性力 作用在楔形塊 豎向慣性力 附加荷載 （ q）產(chǎn)生的水平慣性力 初 始 和 最 終 對數(shù) 螺 旋 楔形 塊 的 半徑 r 對數(shù)螺旋楔形塊 的平均半徑 確保 穩(wěn)定性需要的加 固 力 每一級別 需要 的 加固 抗拉強(qiáng)度 每一級別 需要 的加固抗拉強(qiáng)度 加固強(qiáng)度設(shè)計值 標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間 中 的變量 三角楔形塊 的重量 三角楔形 塊 ESG 的重量 三角楔形塊 KBGC 的重量 三角楔形塊 AGC 的重量 代表不確定量的隨機(jī)變量向量 代表不確定量的標(biāo)準(zhǔn)隨機(jī)變量向量 抵抗 每一級別加固 的張拉 、拉拔 模式的可靠 性指標(biāo) 考慮的加固層深度 作用在嵌入加固長度的有效變量應(yīng)力 回填土重度 回填土摩擦角 對數(shù)螺旋楔形塊 的對向角 橫向?qū)?shù)螺旋楔形塊的初始半徑角度 對數(shù)螺旋楔形塊 的初始半徑徑向線的角度 加固土界面摩擦角 b a 1 前言 土工合成材料 加強(qiáng)土擋土結(jié)構(gòu)設(shè)計 研究很多影響內(nèi)部、外部穩(wěn)定性的破壞模式。應(yīng)用有限平衡方程，假設(shè)是 失效 面是對數(shù)螺旋曲線，對 確保 抵抗張拉 、拔出 破壞內(nèi)部穩(wěn)定性進(jìn)行分析。 加筋土墻的內(nèi) 部結(jié)構(gòu)設(shè)計必須確保抵抗斷裂和的安全性，在設(shè)計中最重要考慮的是最大張力。為了建 立更可靠，可執(zhí)行的擋土墻結(jié)構(gòu)，有很多更艱巨的任務(wù)需要設(shè)計者權(quán)衡性能、可靠性和支出情況。 Nimbalkar et al. 20xx。在所有工程師及領(lǐng)域這種優(yōu)化方法導(dǎo)致巨大的改善性能。安全系數(shù)的方法并不能確保所需的安全水平， 這些因素 可以用來 校準(zhǔn)大部分的結(jié)構(gòu)。與基本的確定性最優(yōu)化問題相比，可靠性最優(yōu)化設(shè)計考慮 額外的概率約束功能。 在地震環(huán)境中，決定沿深度方向所有層的可靠性評估的重要性是顯著的。 在實(shí)踐中 為了 最大程度應(yīng)用 極限狀態(tài)設(shè)計， 應(yīng)該適當(dāng)?shù)卮_定 目標(biāo) 可靠性 。因此，對數(shù)螺旋曲線的中心位置可由 對角 和 確定。這種優(yōu)化給出了臨界破壞面角度（ , ）和相應(yīng)的最大加固力（ ）。因此，加固應(yīng)該依據(jù)預(yù)防這個拉張模式的失效的強(qiáng)度有一個安全極限。這里對高為 9 米，坡腳為 90176。上文中提出的兩種失效模式是回填土性質(zhì)、土壤加固接觸面摩擦力、墻的幾何比例、附加荷載、水平和豎直地震加速度和加固長度的函數(shù)。為此，確保目標(biāo)可靠 度 ( )為 在圖 5a中 做出 了計算 ，為最底部加固層與地震加速度的對照。圖 5b得出的結(jié)果表明，確保期望穩(wěn)定性（最底層 =）需要的加固層數(shù)量應(yīng)該隨著水平地震加速度 從 長而按垂直方向增加。圖 7說明，對于 =40kN/m時， 高度為 9m,垂直間距為 28層加固層，以此獲得最下面一層 = （從墻頂部到 28層）。從圖 9a， b可以看出，需要提供的所有加固層的拉拔長度和修正總長度的作用，在圖 5a中已經(jīng)確定。從圖 9c可以看出，對于固定值 ，為得到 =的拔出長度（ ）是 ， 當(dāng)深度從最頂層（第 1層）增加到最底層（第 11層）時，可靠度 ( )顯著地從 。 給定固定值，避免張拉破壞需要 16層，當(dāng)深度從最頂層（第 1層）增加到最底層（第 16層）時，拔出長度（ ）從 ，總長度（ ）從 。 圖 12回填土摩擦角在加筋土結(jié)構(gòu)設(shè)計中起到很重要的作用，目前，變異系數(shù) 顯著地影響加筋土結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。這兩幅圖表明，當(dāng) 的平均值從 40 增大到 80 ， 的變異系數(shù)從 15% 減小到到 5%時， 加固拔出長度（ ）和總長度（ ）大幅度減小。目標(biāo)可靠性方法被用來估算拉張和拔出兩種失效模式的地震可靠性指標(biāo)。 參考文獻(xiàn) Babu GLS, Basha BM (20xxa) Optimum design of cantilever sheet pile walls in sandy soils using inverse reliability approach. Comput Geotech 35(2):134–143. doi: Babu GLS, Basha BM (20xxb) Optimum design of cantilever retaining walls using target reliability approach. Int J Geomech 8(4):240–252. doi:(ASCE)15323641(20xx) 8:4(240) Basha BM, Babu GLS (20xx) Target reliability based design optimization of anchored cantilever sheet pile walls. Can Geotech J 45(4):535–548. doi:Basha BM, Babu GLS (20xx) Seismic reliability assessment of external stability of reinforced soil walls using pseudodynamic method. Geosynth Int 16(3):197–215 Basha BM, Babu GLS (20xxa) Optimum design for external seismic stability of geosyn