【正文】 = kN/m 20厚水泥砂漿 16= kN/m 20厚水泥砂漿結合層 20=150厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計 kN/m 3） 框架梁恒荷載標準值計算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點集中荷載值 A頂層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來的自重 05 =總計 kN/m B頂層中間節(jié)點集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計 kN/m 5） 樓面集中荷載標準值 A中間層邊節(jié)點集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分數(shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來的樓面自重 = kN/m 合計 kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX25 B 中間層節(jié)點集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重 kN/m 框架梁粉刷 kN/m 縱向框架梁傳來的自重 （ +） =總計 kN/m （ 2） 活荷載計算： 頂層 AB CD 跨 = kN/m 頂層 BC跨 2 = kN/m 頂層集中荷載 Ａ，Ｄ點 2= kN/m 頂層 BC跨 （ +） 2+ 2=中間層 AB CD 跨 = kN/m 中間層 BC 跨 = kN/m 中間層節(jié)點活荷載值 A，Ｄ點 2 = kN/m 中間層Ｂ，Ｃ (+) 2+ 2/ 2 =豎向荷載作用下框架的內力分析，除了活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置，這樣求得的框架內力梁的跨中彎距比考慮活載不利布置求得的彎距偏低，但當活荷載占總荷載比例較小時，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大時，可在截面配筋時將跨中彎距乘 ～ 的放大系數(shù)予以調整。 注意在截面配筋時，組合表中與地震力組合的內力均應乘以 RE? 后再與靜力組合的內力進行比較，挑選最不利內力。 m α s=2010bhfMcRE?? 1 1 2 s??? ? ? 0 .5(1 1 2 )ss??? ? ? 00hf MAsyREs ??? /mm2 選筋 5φ 22 4φ 22 4φ 16 4φ 18 實用面積 /mm2 1900 1256 804 1017 ρ % 2)梁的斜截面強度計算 為防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設計時，對剪力設計值進行調整如下： ? ?Gbnrblbv Vl MMV ??? ? （ 213） their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX28 式中 v? — 剪力增大系數(shù)，對二級框架取 ； nl — 梁的凈跨，對第一層梁， mlnAB ? mlnBC ? GbV — 梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。α 1=， β 1=，ε b =， a=a＇=35㎜ 1)軸壓比驗算 軸壓比限值見表 229 表 229 軸壓比限值 類別 抗震等級 一 二 三 框架柱 框支柱 NⅠ — Ⅰ = kN bhfNcc ?? （ 215） bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX30 NⅡ — Ⅱ = kN bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = NⅢ — Ⅲ = kN bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = 均滿足軸壓比限值的要求。 同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于考慮內力重分布，底層柱子得反彎點具有較大得不確定性。λ =H/2ho，當λ 1 時，取λ =1；λ 3時，取λ =3；本設計取λ =3 N— 考慮地震作用組合得框架柱軸向壓力設計值，當 N 時，取 cN f A? N= kN〈 = 取 N= kN 設柱的箍筋為 4肢φ 8150，則 ?????? ???? NhsAfbhfV osvyvocRE ?? ?????? ??????????? 1 =〉 同時柱受剪截面應符合如下條件： ? ?ocREc bhfV ?? （ 226） 即： ? ? kNkN 1 ????? 根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設計得多層框架結構節(jié)點較少破壞，在 8度時，部分節(jié)點尤其是角柱節(jié)點發(fā)生程度不同得破壞。 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX35 （ 4） 節(jié)點核心區(qū)剪力設計值 對于二級框架： ???????? ? ?????? ?bssosobj hH ahah MV （ 227） 式中 Vj— 節(jié)點核心 區(qū)組合的剪力設計值； ?bM — 與柱彎矩調整公式中意義相同，取 += kNm Hc— 柱的計算高度，可以取節(jié)點上下柱反彎點間得距離 Hc= + = ㎜ hb— 節(jié)點兩側梁的平均高度； (500+550)/2=525 ㎜ ho— 節(jié)點兩側梁有效高度平均值。 （ 5） 板的配筋計算 1)板厚的計算 板厚取 150mm，按塑性內力重分布方法計算，由計算簡圖可知，將樓板劃分為 A板和 B板兩種板塊，均按雙向板計算。 活荷載標準值： gk＝ 178。 板底抹灰 17/=178。 100 厚混凝土板 kN/ m178。 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX40 合計 kN/ m178。 合計 kN/ m178。 取 1m，跨中彎矩 2 ??? ????Asmm2 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX38 2)選筋 跨中： lx的方向： （ ? 20200） ly的方向： （ ? 22200） 支座： lx的方向： （ ? 20200） ly的方向： （ ? 22180） （ 6） 樓梯 配筋計 算 1)設計參數(shù) 層高 ，踏步寬 b1=300mm，踏步高 h=150 mm，水平步級數(shù) n1=12，垂直步級數(shù) n2=13，梯段凈高 H=n2h= 1950mm，梯段凈跨 H=n1b 1=3600mm，梯段全跨水 L0=6600 mm 2)樓梯板計算 板傾斜度， tgα =， cosα =。 活荷載標準值： gk＝ 178。 框架節(jié)點受剪水平截面應符合如下條件： ? ?jjcjREj hbfV ?? ? （ 228） 式中 bj— 節(jié)點水平截面得寬度，當驗算方向得梁截面寬度不小于該側柱截面寬度的一半時，取 bj等于框架柱的寬度 bc=500 ㎜； hj— 框架節(jié)點水平截面高度，可采用驗算方向得柱截面高度，即 hj =500㎜ η j— 交叉梁對節(jié)點 約束的影響系數(shù)，當四側各梁截面寬度不小于該側柱截面寬度的一半；且次梁高度不小于主梁高度的 3/4 時，取 ，本設計取 γ RE— 按受剪構件取值。因此，對不同的框架，應有不同得節(jié)點承載力和延性要求。 第一層梁與 B柱節(jié)點的梁端彎矩值由內力組合表得。若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危機結構承受垂直荷載的能力并可使結構成為機動體系。 AB跨：順時針方 lbM = kNm ybM = kNm 逆時針方向 lbM = kNm ybM = kNm BC跨：順時針方向 lbM =177。混凝土的強度等級為 C35， fc =their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX27 ㎜ 2，縱筋 為Ⅱ級 fy=300 N/㎜ 2，箍筋為Ⅰ級 fy=210 N/㎜ 2。 m BC 跨固端彎矩 /kN表中系數(shù)β是考慮計算截面以上各層活荷載不總是同時滿布而對樓面局部活載的一個折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 224。 m /kN 對 RB作用點取距 ? ?EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、