【正文】 = kN/m 20厚水泥砂漿 16= kN/m 20厚水泥砂漿結(jié)合層 20=150厚鋼筋混凝土樓板 25= kN/m 15厚板底抹灰 （ ） = kN/m 合計(jì) kN/m 3） 框架梁恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 邊框架梁及粉刷自重（均布） kN/m 邊框架梁填充墻自重 （ ） = kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX24 填充墻墻面粉刷自重 2（ ） 17=BC跨梁和粉刷自重（均布） kN/m AB CD 跨梁自重（均布） ++=AB CD 跨梁上面的荷載（梯形） = kN/m 4） 屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載值 A頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架自重 25=15kN/m 邊柱縱向框架粉刷 2（ ） 17=1M 高女兒墻自重 1 =1M 高女兒墻粉刷 1 17=縱向框架傳來(lái)的自重 05 =總計(jì) kN/m B頂層中間節(jié)點(diǎn)集中荷載 中柱縱向框架梁自重 25=15 kN/m 中柱縱向框架梁粉刷 2 （ ） 17= kN/m 縱向框架梁傳來(lái)的屋面自重 （ +） = kN/m = kN/m 合計(jì) kN/m 5） 樓面集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 A中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 邊柱縱向框架梁自重 15 kN/m 邊柱縱向框架梁分?jǐn)?shù) kN/m 塑鋼窗自重 3 2 = kN/m 窗下墻體自重 （ ） = kN/m 窗體下墻體粉刷 2 17= kN/m 窗邊墻體自重 （ ） =窗邊墻體粉刷 2 （ ） 17= kN/m 框架梁柱自重 25= kN/m 縱向框架梁傳來(lái)的樓面自重 = kN/m 合計(jì) kN/m their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX25 B 中間層節(jié)點(diǎn)集中荷載 中間框架梁自重 15 kN/m 中間框架梁粉刷 內(nèi)縱墻自重 0 .19（ ）（ ） =內(nèi)縱墻粉刷 kN/m 扣除門窗自重加上墻重 kN/m 框架梁自重 kN/m 框架梁粉刷 kN/m 縱向框架梁傳來(lái)的自重 （ +） =總計(jì) kN/m （ 2） 活荷載計(jì)算： 頂層 AB CD 跨 = kN/m 頂層 BC跨 2 = kN/m 頂層集中荷載 Ａ，Ｄ點(diǎn) 2= kN/m 頂層 BC跨 （ +） 2+ 2=中間層 AB CD 跨 = kN/m 中間層 BC 跨 = kN/m 中間層節(jié)點(diǎn)活荷載值 A，Ｄ點(diǎn) 2 = kN/m 中間層Ｂ，Ｃ (+) 2+ 2/ 2 =豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除了活荷載較大的工業(yè)廠房外，對(duì)一般的工業(yè)與民用建筑可不考慮活載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力梁的跨中彎距比考慮活載不利布置求得的彎距偏低，但當(dāng)活荷載占總荷載比例較小時(shí)，其影響很小，若活荷載占總荷載比例較大時(shí)，可在截面配筋時(shí)將跨中彎距乘 ～ 的放大系數(shù)予以調(diào)整。 注意在截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以 RE? 后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選最不利內(nèi)力。 m α s=2010bhfMcRE?? 1 1 2 s??? ? ? 0 .5(1 1 2 )ss??? ? ? 00hf MAsyREs ??? /mm2 選筋 5φ 22 4φ 22 4φ 16 4φ 18 實(shí)用面積 /mm2 1900 1256 804 1017 ρ % 2)梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算 為防止梁在彎曲屈服前先發(fā)生剪切破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行調(diào)整如下： ? ?Gbnrblbv Vl MMV ??? ? （ 213） their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX28 式中 v? — 剪力增大系數(shù)，對(duì)二級(jí)框架取 ； nl — 梁的凈跨，對(duì)第一層梁， mlnAB ? mlnBC ? GbV — 梁在重力荷載作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。α 1=， β 1=，ε b =， a=a＇=35㎜ 1)軸壓比驗(yàn)算 軸壓比限值見表 229 表 229 軸壓比限值 類別 抗震等級(jí) 一 二 三 框架柱 框支柱 NⅠ — Ⅰ = kN bhfNcc ?? （ 215） bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX30 NⅡ — Ⅱ = kN bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = NⅢ — Ⅲ = kN bhfNcc ??= 103/（ 450 450） = 均滿足軸壓比限值的要求。 同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于考慮內(nèi)力重分布，底層柱子得反彎點(diǎn)具有較大得不確定性。λ =H/2ho，當(dāng)λ 1 時(shí)，取λ =1；λ 3時(shí)，取λ =3；本設(shè)計(jì)取λ =3 N— 考慮地震作用組合得框架柱軸向壓力設(shè)計(jì)值，當(dāng) N 時(shí)，取 cN f A? N= kN〈 = 取 N= kN 設(shè)柱的箍筋為 4肢φ 8150，則 ?????? ???? NhsAfbhfV osvyvocRE ?? ?????? ??????????? 1 =〉 同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件： ? ?ocREc bhfV ?? （ 226） 即： ? ? kNkN 1 ????? 根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，7度地震時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)得多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，在 8度時(shí)，部分節(jié)點(diǎn)尤其是角柱節(jié)點(diǎn)發(fā)生程度不同得破壞。 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX35 （ 4） 節(jié)點(diǎn)核心區(qū)剪力設(shè)計(jì)值 對(duì)于二級(jí)框架： ???????? ? ?????? ?bssosobj hH ahah MV （ 227） 式中 Vj— 節(jié)點(diǎn)核心 區(qū)組合的剪力設(shè)計(jì)值； ?bM — 與柱彎矩調(diào)整公式中意義相同，取 += kNm Hc— 柱的計(jì)算高度，可以取節(jié)點(diǎn)上下柱反彎點(diǎn)間得距離 Hc= + = ㎜ hb— 節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的平均高度； (500+550)/2=525 ㎜ ho— 節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁有效高度平均值。 （ 5） 板的配筋計(jì)算 1)板厚的計(jì)算 板厚取 150mm，按塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算，由計(jì)算簡(jiǎn)圖可知，將樓板劃分為 A板和 B板兩種板塊，均按雙向板計(jì)算。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： gk＝ 178。 板底抹灰 17/=178。 100 厚混凝土板 kN/ m178。 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX40 合計(jì) kN/ m178。 合計(jì) kN/ m178。 取 1m，跨中彎矩 2 ??? ????Asmm2 their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX38 2)選筋 跨中： lx的方向： （ ? 20200） ly的方向： （ ? 22200） 支座： lx的方向： （ ? 20200） ly的方向： （ ? 22180） （ 6） 樓梯 配筋計(jì) 算 1)設(shè)計(jì)參數(shù) 層高 ，踏步寬 b1=300mm，踏步高 h=150 mm，水平步級(jí)數(shù) n1=12，垂直步級(jí)數(shù) n2=13，梯段凈高 H=n2h= 1950mm，梯段凈跨 H=n1b 1=3600mm，梯段全跨水 L0=6600 mm 2)樓梯板計(jì)算 板傾斜度， tgα =， cosα =。 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： gk＝ 178。 框架節(jié)點(diǎn)受剪水平截面應(yīng)符合如下條件： ? ?jjcjREj hbfV ?? ? （ 228） 式中 bj— 節(jié)點(diǎn)水平截面得寬度，當(dāng)驗(yàn)算方向得梁截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的一半時(shí)，取 bj等于框架柱的寬度 bc=500 ㎜； hj— 框架節(jié)點(diǎn)水平截面高度，可采用驗(yàn)算方向得柱截面高度，即 hj =500㎜ η j— 交叉梁對(duì)節(jié)點(diǎn) 約束的影響系數(shù)，當(dāng)四側(cè)各梁截面寬度不小于該側(cè)柱截面寬度的一半；且次梁高度不小于主梁高度的 3/4 時(shí)，取 ，本設(shè)計(jì)取 γ RE— 按受剪構(gòu)件取值。因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同得節(jié)點(diǎn)承載力和延性要求。 第一層梁與 B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表得。若柱形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危機(jī)結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。 AB跨：順時(shí)針?lè)?lbM = kNm ybM = kNm 逆時(shí)針?lè)较?lbM = kNm ybM = kNm BC跨：順時(shí)針?lè)较?lbM =177?；炷恋膹?qiáng)度等級(jí)為 C35， fc =their owncdsvlpa,mxukgf.()ybTqCzjSAX27 ㎜ 2，縱筋 為Ⅱ級(jí) fy=300 N/㎜ 2，箍筋為Ⅰ級(jí) fy=210 N/㎜ 2。 m BC 跨固端彎矩 /kN表中系數(shù)β是考慮計(jì)算截面以上各層活荷載不總是同時(shí)滿布而對(duì)樓面局部活載的一個(gè)折減系數(shù)，稱為活荷載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 224。 m /kN 對(duì) RB作用點(diǎn)取距 ? ?EBEAGAGBA MMMMlqlR ????? 12 （ 29） 式中 MGA、 MGB— 重力荷載作用下梁端的彎距； MEA、