【正文】 q2=++=(kN/m) 2） q1計算。 FL2為 L2 傳遞的集中荷載， L2 的計算 簡圖如圖 所示： q2為梁自重和 抹灰 ,以及 L2 上墻體荷載： L2（ 300mm600mm）自重： 25（ ） =(KN/m2) 抹灰層（ 10 厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： （ ） 217=(kN/m) 圖 L1 計算簡圖 L1 上墻體荷載：（ ） =(kN/m) 則 q2=++=(kN/m) q1為板 A 傳來的荷載，板 A 的面荷載為 ， 傳遞給 L2 為梯形荷載，荷載最大值為： q1=2=(KN/m2)。板 A 的面荷載為 kN/m2，由圖 可知，傳遞給 CD 段為梯形荷載 ,梯形荷載最大值為： 2=(kN/m) 2） qCD 均布 計算 梁 自重及抹灰： 梁（ 300mm750mm）自重： 25（ ） =(kN/m) 抹灰層（ 10 厚混合砂漿，只考慮兩側(cè)抹灰）： （ ） 217=(kN/m) 小計：梁（ 300mm750mm） ++=(kN/m)。的斜線，這些斜線與平行于長邊的中線相交，每塊板都被劃分為四小塊。由于各層柱的截面尺寸不變，故框架梁的跨度等于柱截面形心之間的距離。建筑物在水平荷載作用下產(chǎn)生側(cè)移時，樓板只有剛性位移 —— 平移和移動，而不必考慮樓板的變形。 1. 結(jié)構(gòu)分析的彈性靜力假 定 多高層建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移均按彈性體靜力學(xué)方法計算，一般情況下不考慮結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性狀態(tài)所引起的內(nèi)力重分布?？蚣芙Y(jié)構(gòu)一般有按空間結(jié)構(gòu)分析和簡化成平面結(jié)構(gòu)分析兩種方法。 表 B 區(qū)格板的配筋計算 截面 跨中 支座 αM/() αs=M/(α1fcbh02) γs= ) s???（ 選配鋼筋 C8200 251 實配鋼筋 C8200 251 C 區(qū)格板（圖 ）配筋計算 Lx=， ly=， lx / ly=2，按雙向板計算，四邊按固定支撐考慮。板筋選用 HRB400， fy=360 N/mm2，配筋計算結(jié)果見表 ： 表 A 區(qū)格板配筋計算 位置 截面 h0/mm M/() As/mm2 選配鋼筋 實配鋼筋 跨中 lx 方向 76 230 C8200 251 lx 方向 76 83 C8200 251 支座 A邊支座（ lx 向） 76 300 C8150 335 A邊支座（ ly 向） 76 216 C8200 251 B 區(qū)格板（圖 ）配筋計算 （ 1） （ 1） lx=， ly=， lx/ly=32，按單向板計算。按單獨板塊進(jìn)行內(nèi)力計算式比較簡單的計算方法，但需要考慮周邊的支承情況。 3）為避免發(fā)生剪切破壞剪跨比宜大于 與 2 倍柱截面高度之比計算，即該比值宜大于 4。 ③④ 、 ④⑤ 、 ⑤⑥ 跨 h=(1/12~1/8)l=(1/12~1/8)7200=600~900mm，取 h=650mm b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)650=~325mm，取 b=300mm ①② 、 ⑦⑧ 跨 h=(1/12~1/8)l=(1/12~1/8)5100=425~，取 h=500mm b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2) 500=~250mm，取 b=200mm ②③ 、 ⑥⑦ 跨 h=(1/12~1/8)l=(1/12~1/8)3000=250~375mm，取 h=350mm b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)350=~175mm，取 b=170mm （ 3） 橫向次梁 h=6m,h=(1/12~1/8)L0=(1/12~1/8)6000=500~750mm,取 h=600mm b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)650=~325mm，取 b=300mm (4) 縱向次梁 h=,h=(1/12~1/8)L0=(1/12~1/8)7200=600~900mm,取 h=600mm b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)650=~325mm，取 b=300mm (5)衛(wèi)生間縱梁 h=(1/12~1/8)l=(1/12~1/8)5100=425~，取 h=500mm b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2) 500=~250mm，取 b=200mm （ 6)衛(wèi)生間橫 梁 L0=6m,h=(1/12~1/8)L0=(1/12~1/8)6000=500~750mm,取 h=500mm b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)500=~250mm，取 b=200mm 西南科技大學(xué)城市學(xué)院本科生畢業(yè)論文 8 框架柱截面初估 （ 1） 按軸壓比要求初估框架柱截面尺寸 框架柱的受荷面積如圖 所示，框架柱選用 C30 混凝土， fc=，框架抗震等級為三級，軸壓比 μN=。地面粗糙程度為 B 類。 承載力特征值 fak=100KPa，天然重度 19KN/m3 ② 粘土：厚 ～ ，褐黃色，稍濕 —堅硬狀（ IL），含鐵錳質(zhì)氧化物及少量鈣質(zhì)結(jié)核，韌性高，干強度高。一 ~五層的建筑層高分別為 、 、 、 、 。 ⑦ 粉砂質(zhì)泥巖：紫紅色，中等風(fēng)化粉砂泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，巖石呈塊狀，巖體裂隙不發(fā)育，巖性稍硬，揭露厚度 。 立面設(shè)計 由于是 農(nóng)業(yè) 局辦 公樓，所以在立面上要講究樸素大方，突出與自然的和諧。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。在網(wǎng)上搜集了不少資料，并做了筆記。本工程結(jié)構(gòu)設(shè)計采用框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)計算按 縱 向框架承重分析。 內(nèi)力計算考慮以下 三 種荷載作用，豎向恒載作用下的內(nèi)力，豎向 活 載作用下的內(nèi)力 ， 風(fēng)載作用下的內(nèi)力。在結(jié)構(gòu)設(shè)計中期，我們通過所學(xué)的基本理論、專業(yè)知識和基本技能進(jìn)行計算和分析。 本工程為鄭州市辦公樓設(shè)計，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，縱向框架承重。在整體布置上縱橫相交的明暗圖紋使得整個建筑更加的簡單樸素，也更富有立體感。 地下水位較深，可不考慮，對砼無侵蝕性。一 ~五層的結(jié)構(gòu)層高分別為 （從基礎(chǔ)頂面算起，包括初估地下部分 1m）、 、 、 、 ，室內(nèi)外高差 。承載力特征值 fak=220KPa，天然重度 ③ 粉質(zhì)粘土：厚 ～ ，褐黃色 , 稍濕 ,硬塑狀（ IL），含鐵錳質(zhì)氧化物及少量鈣質(zhì)結(jié)核，韌性高，干強度高。 （ 4）基本雪壓： KN/m2。由軸壓比初步估算框架柱截面尺寸時，可按式 Ac=bchc≧ N/μNfc 計算。 取二層較短柱高： 邊柱與角柱： Hn/h=(3600700)/500=4 中柱： Hn/h=(3600700)/600=4 4）框架柱截面高度和寬度一般可取層高的（ 1/15~1/10)。為了計算簡便，板的計算跨度近似取軸線之間的距離。 （ 2）荷載組合設(shè)計值。 （ 2） 荷載設(shè)計值 恒荷載設(shè)計值： q==（ kN/m2） 活荷載設(shè)計值： g==（ kN/m2） q+g/2=+（ kN/m2） g/2=(kN/m2） q+g=+=（ kN/m2） ys fhMA 0s ??西南科技大學(xué)城市學(xué)院本科生畢業(yè)論文 14 (2)內(nèi)力計算 Lx=,ly=,lx/ly=, 單位板寬跨中彎矩： 單位板寬跨中彎矩： Mx=(+)（ 6+) +(+)=() My=(+)(+)+(+)()=() 單位板寬支座彎矩： mx′= mx″=(6 .00+) =近年來隨著微型計算機(jī)的日益普及和應(yīng)用程序的不斷出現(xiàn)，框架結(jié)構(gòu)分析時更多是采用空間結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行變形、內(nèi)力的計算，以及構(gòu)件的承載力計算。其實鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)是具有明顯彈塑性性質(zhì)的結(jié)構(gòu)，即使在較低應(yīng)力情況下也有明顯的彈塑性性質(zhì)，當(dāng)荷載增大，構(gòu)件出現(xiàn)裂縫或鋼筋屈服，塑性性質(zhì)更為明顯。當(dāng)不考慮結(jié)構(gòu)發(fā)生扭轉(zhuǎn)時，根據(jù)剛性樓板的假定，在同一 標(biāo)高處，所有抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的水平位移都相等。注意建筑圖各軸線之間的距離是按墻體定義的，取框架簡圖時框架梁的跨度等于柱截面形心之間的距離，所以，AC 之間的跨度為 8400150+200=8450(mm) ， CD 之間的跨度為6000150200=5650(mm)。假定每個小塊板上的荷載就近傳給其支承梁，因此板傳給段跨梁上的荷載為三角形，長跨梁上的荷載為梯形。 (4) FA 計算 FA 近似由 KL2 上的荷載以支座反力的形式傳遞到 A 支座，既集中力 FA。 則 FL2=q2+(3+)q1/4=+(3+)(KN) 西南科技大學(xué)城市學(xué)院本科生畢業(yè)論文 24 FB計算 由圖 可知， FB=q2+q12+FL2=+2+=(KN) （ 6） FC計算。 q1是由板 B 和板 C 傳遞來的荷載。近似將 KL1 上的荷載以支座反力的形式傳遞到 D 支座，即集中力 FD。由圖 可 知： FD=（ q1+ q2） + FL1=+=(kN） 第一層框架最終計算簡圖。 FB與第一層樓面梁上荷載相同，即 FB=(KN) （ 5） qBC計算。分析圖 和圖 的荷載傳遞， 5 軸線第三層的框架簡圖如圖 所示。 西南科技大學(xué)城市學(xué)院本科生畢業(yè)論文 30 FC與第一層樓面梁上荷載相同，即 FC=(KN) （ 7） qCD 梯形 計算。 圖 四層樓面梁布置圖 西南科技大學(xué)城市學(xué)院本科生畢業(yè)論文 31 圖 四層樓面布置圖 圖 四層框架計算簡圖 （ 1） FA 計算。 LL1（ 300mm650mm）自重： 25（ ） =(KN/m2) 抹灰層（ 10 厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： （ ） 217=(KN/m2) 板 B 傳來的荷載：由表 可 知板 B 面荷載為 KN/m2 ,傳遞給 LL1 的線荷載為： =(KN/m) LL1 梁上墻體荷載： LL1 兩跨上的墻體荷載不相同，一跨的墻長為 ，有兩個門 M1， （門荷載為 (KN/m2)；另一跨的墻長為 ，有一個門 M2， 。 FD與第三層樓面梁上荷載相同，即 FB=(KN) 第四層框架最終計算簡圖。 西南科技大學(xué)城市學(xué)院本科生畢業(yè)論文 36 q2為梁自重和抹灰 L2（ 300mm600mm）自重： (kN/m) 抹灰層： (kN/m) 則 q2=+=(kN/m) q1為板 E 傳來的荷載，板 E 的面荷載為 ，傳遞給 L2 為梯形荷載， 荷載最大值為： q1=2=(kN/m) 則 FL1=q2+(3+)q1/2/2=+(3+)4） FB計算 圖 可知： FD=q2+q12/2+FL1=+2/2+=(KN) （ 5） qCD 梯形 計算 板 E 傳來的荷載，板 E 的面荷載為 ，荷載最大值為： qCD 梯形 =2=（ 6） qCD 均布 計算 梁（ 300mm750mm）自重： 25（ ） =(kN/m) 抹灰層： （ ） 217=(kN/m) qCD 均布 =+=(kN/m) （ 7） FA 計算 FA 近似由 KL2 上的荷載以支座反力的形式傳遞到 A 支座，既集中力 FA。 抹灰層 （ 10 厚混合砂漿，只考慮梁兩側(cè)抹灰）： （ ） 217=(kN/m) 板 F 傳遞的荷載： (kN/m) 小計 q2=++=(kN/m） 2） q2計算 q2是由板 A 傳來的荷載為三角荷載，荷載最大值為： q1==(kN/m） 3) FB計算 。由表 可知板 B 活荷載為 ，傳遞給 LL1的線荷載為： q1=(KN/m)。 西南科技大學(xué)城市學(xué)院本科生畢業(yè)論文 41 圖 KL4 的計算簡圖 1） q1計算 q1為板 B 傳來的活荷載。 FL2=(KN) q2為板 A 傳來的三角形荷載，荷載最大值為： q2==(KN/m)。 KL1 的計算簡 圖如圖 圖 KL1 計算簡圖 q1為板 C 傳來的三角形荷載，荷載最大值為： q1==(KN/m)。 3） q3計算 q3為板 C 傳來的荷載，板 C 的活荷載為 ，板 C 傳來的荷載為三角形荷載，荷載最大值為： q2==(KN/m)。 3) q3計算 q3為板 A 傳來的荷載，板 A 的活荷載為 ，板