【正文】 production process to the level of transportbased, large material handling equipment and large dynamic load plants, such as machinery manufacturing industry, metallurgical industry and other industries . Single plant of the skeleton structure, the support of various vertical and horizontal loads consisting of ponents. Plants rely on a variety of structural ponents as a whole a reasonable connection to form a plete structure of space to ensure the plant39。廠房依靠各種結構構件合理連接為一整體，組成一個完整的結構空間以保證廠房的堅固、耐久。它比較容易組織生產工藝流程和車間內部運輸，地面上能夠放置較重的機器設備和產品，所以其在工業(yè)建筑設計中得到廣泛的應用。 邊柱（ V軸線） 繪制施工圖：柱模板圖和配筋圖，結構布置圖。下層為粗砂土，地基承載力特征值 akf =350kPa，地下水位 。柱 的縱向鋼筋采用 HRB335。初步估計基礎的高度為 ，則基礎杯口頂面標高為 。 對于本設計邊柱，即 V， G軸柱（圖 3所示）： 上柱取 400*400mm 下柱取 400*1000*100*150mm 對于本設計中柱，即 P 軸柱（圖 3所示）： 上柱取 400*600mm 下柱取 400*1000*100*150mm 圖 3 北京城市學院 2020屆畢業(yè)設計（論文） 6 4 荷載計算 恒載 （ 1）屋蓋 結構自重 G1： 20mm 厚水泥砂漿保護層 20 kN/m3 = kN/m2 3mm 厚 SBS 改性瀝青防水卷材防水層 = kN/m2 80mm 聚苯乙烯泡沫塑料保溫層 kN/m3 = kN/m2 大跨度預應力混凝土屋面 kN/m2 屋蓋鋼支撐系統(tǒng) kN/m2 屋蓋恒和標準值 ∑ = kN/m2 作用于柱頂屋蓋結構自重為 G1=+6 18/2+G1對邊柱的偏心距 e1=200150=50mm= G1對中柱的偏心距 e1B為 e1P=150mm= （ 2）吊車梁及軌道自重 G3： G3=+ 6= G3對邊柱的偏心距 e3 為 e3 =7501000/2=250mm= G3對中柱的偏心距 e3B為 e3P=750mm= (3)柱自重 V、 G 柱 上柱： G4V=4 = 下柱： G5V= =40kN P柱 上柱： G4P=6 = 下柱： G5P= =40kN 上柱對下柱的偏心距 e0為 e0=1000/2400/2=300mm= 各項荷載位置如圖 屋面活荷載 北京城市學院 2020屆畢業(yè)設計（論文） 7 由《荷規(guī)》查得屋面活荷載標準值為 kN/m2（無上人），雪荷載標準值為 kN/m2（吉林），因后者小于前者，故僅按前者計算，作用于柱頂的屋面活荷載設計值為： Q1= 6 18/2=27kN Q1作用位置于 G1相同 圖 4 荷載作用位置圖 吊車荷載 VP、 PG 跨吊車為兩臺 200/50， A5級工作制（中級工作制）。 北京城市學院 2020屆畢業(yè)設計（論文） 9 圖 6 風荷載作用下雙跨排架的計算簡圖 5 排架內力分析 計算剪力分配系數 ? 單位力作用下懸臂柱的柱頂位移：δ =H3/(C0ECIL) C0=3/[1+λ 3(1n)/n] 計算有關參數見表 柱別 n=Iu/Il λ=Hu/H C0=3/[1+λ3(1n)/n] δ=H3/(C0ECIL) ηi=(1/δi)/∑(1/δi) V、 G n= λ= C0= δV=δG=1011 H3/E ηV=ηG= P n= λ= C0= δB=1011 H3/E ηB= 恒載下排架內力分析： 恒載作用下排架計算簡圖如圖 所示，圖中重力荷載 G 及力矩是根據圖 確定的，即 G1= G1= G2= G3+ G4A=+= G3= G5A=40kN G4= 2G1=2 = G5= G4B+2 G3= +2 = G6= G5B=40kN M1= G1 e1= = Dmin,k在牛腿頂面處引起的力矩為 北京城市學院 2020屆畢業(yè)設計（論文） 12 MV=Dmax,k e3= = 圖 12 ④ 、 PG跨有吊車荷載， Dmax,k作用在 G 柱， Dmin,k作用在 P 柱。準永久值系數風 0，屋面活荷載：不上人 0，上人： ，吊車： 。 北京城市學院 2020屆畢業(yè)設計（論文） 17 北京城市學院 2020屆畢業(yè)設計（論文） 18 7 柱的設計 V、 G 柱截面設計 砼：強度等級 C25（ fc =,ft =） , B? = 鋼筋：采用 HRB335 級： fy=fy’ =300 N/mm2 。故取 ea=20mm e0=M/N= 106/( 103)=781mm mmeee ai 801207810 ????? mmmmhl 5224/??? 。 )(10 151 ????????? ?? Nf c A )10008100(960 11)(1400 11 221200???????? ??? hlhe i )( 0 按大偏壓計算mmhmme i ?????? 先假定中性軸在翼緣內部，則 )(15039。 北京城市學院 2020屆畢業(yè)設計（論文） 21 表 3 柱截面 上柱 下柱 內力標準值 Mk(kN （ 6）、牛腿配筋計算 由于 0?vsF ，故牛腿縱向配筋按構造計算，根據構造要求，2m in 4 8 06 0 04 0 mmbhA s ?????? ? 實選 4 14，水平箍筋為 Φ8100； （ 7）、柱的吊裝驗算 采用翻身吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到強度后起吊，插入杯口的深度為 850mm,柱吊裝時總長度為 +=,計算簡圖如圖 20 所示。清水磚墻為 18 = 2/mKN 墻重 :[(+) 6（ +） ] = 鋼窗重 :（ +） = 基礎梁自重 : 6 25= 合計 KNNWK ? KNN W ??? A柱基礎頂面最不利內力 (設計值 ): ?????????KNVKNNmKNM ???????????KNVKNNmKNM147 ??????????KNVKNNmKNM B柱基礎頂面最不利內力 (設計值 ): ?????????KNVKNNmKNM.7651390 ?????????KNVKNNmKNM.585 ?????????KNVKNNmKNM 基礎的受力圖見圖 26。 2)表中 h為基礎高度 。 沿基礎長邊方向 ,柱邊Ⅰ Ⅰ截面處的彎矩為 ? ? ? ? ? ?mNblhbppM ccjf ??????????? ???????????? ?? ?? 112166241)2()(2241 22m a x ? ?2602 1 1 12101 0 6 mmfhMAyS??? ??? ?? 變階處 ????? 截面處的彎矩為 ? ? ? ? ? ? .5 721 .6 54 .52 239。 最后，再次對幫助過我的良師益友表示深深的感謝?；A長邊配 2s 2 5 4 3A2 0 012 mm?? 沿基礎短邊方向 ,柱Ⅱ Ⅱ截面處的彎矩為 )2()(2241 2m inm a x ccjf hbblppM ?????????? ??? ? ? ? ? ? ?mkN ????????????? ?? 31166241 2 ? ?260 mmfhMAyS??? ??? ?? ? ? ? ? ? ?mkNM ????????????? ?? 31166241 239。 ⑵ 基礎的受沖切承載力驗算 扣除基礎自重及其上土重后 ,基礎地面內力設計值在基礎底面產生的凈反力因柱與基礎交接處杯壁厚 300mm 小于杯壁高度 400mm,說明上階底落在沖切破壞錐體以內 ,故僅需對變階處進行沖切驗算。 d=+= )( 0 0 1 0 7 6 2mdfNNAmaWKK ?? ????? ? (式中 ) 將基礎底面積擴大 倍 ,= = 2m mlb ????寸初步確定基礎的底面尺 )m(1 7 322 ????? lbW ② B 柱基礎底面積的確定 由杯口基礎的構造要求可初步確定基礎的尺寸及埋置深度 d,見圖 27。m M2=(39。 31 假定成立mmhmmbfNx ffc ??????? ? mmahee si ??????? ? )())2/()()2/((000 ??????????????syfffssahfhhhbbxhbxfcNeAA mm?