【正文】 ）沉降室在回轉(zhuǎn)窯尾部，回轉(zhuǎn)窯煅燒的高溫?zé)煔狻⒔狗哿Ｔ诖颂幗?jīng)過配置助燃風(fēng)機(jī) S0202， S0203（ 468N04A電機(jī)， 112m2/24KW）。 ,V′=， ， —— 磁力除鐵器 S0105,除去鐵物至斗式提升機(jī) S0106， ，輸送管 170m179。 （ 2）、煅前輸送： 煅前倉下 4臺(tái)單項(xiàng)電動(dòng)插板， S0110， S0111， S0112，S0113，根據(jù)室內(nèi)下料量至電磁振動(dòng)給料機(jī) S0114， S0115，S0116， S0117，調(diào)節(jié)振幅角度給料至膠帶輸送機(jī)，S0118,B500， L=16900mm， β0176?？炕剞D(zhuǎn)窯尾部側(cè)墻設(shè)置的熱電偶測(cè)溫檢測(cè)儀是檢測(cè)沉降室入口溫度，有的單位叫做窯尾出口溫度。 （ 3）托輪裝置：托輪軸承座單體裝置，托輪直徑 φ1200mm,寬度 600mm，兩托輪中心矩 2320mm，兩托輪與筒體滾圈安裝角度 60176。二次風(fēng)離窯頭距離 14200mm，三次風(fēng)離窯尾15800mm。 燃燒器坐落在地面軌道上，可移動(dòng)。 ,Y1175805050/3KW，耐高溫皮帶）輸送給 — S0211,S0212斗式提升機(jī)（ TD350，H33043mm，輸送量 45~50t/h，物料容量 179。 回轉(zhuǎn)窯的結(jié)構(gòu) ? 回轉(zhuǎn)窯的主體是一臺(tái)縱向長的圓筒體（見 圖 35），內(nèi)襯一般整體用耐火澆注料砌成，圓筒直徑及長度的大小根據(jù)產(chǎn)量的需要可大可小，回轉(zhuǎn)窯筒體是由厚鋼板焊接而成，窯體靠滾圈支撐在三對(duì)托輪上，安裝后具有一定的斜度，其傾斜度一般為窯體總長的 %～ 5%，窯頭比窯尾略低（加入原料及排出廢氣的一端稱為窯尾，排出煅后料及噴入燃料的一端稱為窯頭）。同樣為考慮到檢修的方便，窯頭下料溜管也裝在帶有鐵輪的小車上，連同冷卻窯窯頭罩一起在軌道上前后移動(dòng)。 為了控制窯內(nèi)的燃燒程度及減少窯內(nèi)原料的氧化燒損，回轉(zhuǎn)窯運(yùn)轉(zhuǎn)中應(yīng)該控制空氣的進(jìn)入量，而且希望只是經(jīng)過冷卻窯與煅燒料熱交換后的熱空氣進(jìn)入回轉(zhuǎn)窯內(nèi)助燃。如果太薄，又會(huì)影響回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量。 ? 原料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的運(yùn)動(dòng)速度可按下列公式進(jìn)行計(jì)算； ? Dn Sinβ ? Ｖ m ＝ ? Sinα ? 式中：Ｖ m —— 物料運(yùn)動(dòng)速度（米 /分鐘） ? D —— 窯內(nèi)直徑（米）； ? n —— 窯轉(zhuǎn)數(shù)（轉(zhuǎn) /分）； ? Sinβ—— 窯體傾斜角的正弦值； ? α—— 窯內(nèi)物料自然堆積角（炭素材料靜態(tài)一般為45～ 50℃ ） 知道了原料在窯內(nèi)的流動(dòng)速度就很容易計(jì)算出原料通過回轉(zhuǎn)窯的時(shí)間，即原料在回轉(zhuǎn)窯內(nèi)的逗留時(shí)間 T： Ｔ＝Ｌ /Ｖ m 式中： T —— 物料通過回轉(zhuǎn)窯的時(shí)間（分鐘） L —— 為回轉(zhuǎn)窯的長度（米） Ｖ m —— 為原料在窯內(nèi)的流動(dòng)速度（米 /分鐘） 目前回轉(zhuǎn)窯的炭質(zhì)原料在窯內(nèi)的逗留時(shí)間一般為 30～ 50分鐘。）； φ—— 窯的填充率（ %）； D—— 窯的內(nèi)徑（米）。其溫度在高溫端為800～ 1100℃ ,加料端為 500～ 600℃ 。 燃燒帶溫度越高，原料煅燒質(zhì)量越好，但是過高的溫度不僅造成原料的氧化損耗增大，而且窯體的耐火澆注料也將遭到破壞。 2)助燃空氣量：空氣量過大，剩余空氣吸熱使煅燒帶溫度降低 。 2)揮發(fā)分：揮發(fā)分含量大，揮發(fā)分逸出時(shí)間及帶段加長，煅燒帶變長。從對(duì)影響煅燒帶的因素分析可以得到控制煅燒帶的方法，常用的主要是通過調(diào)整加料量、窯轉(zhuǎn)速、負(fù)壓、燃料、助燃空氣量等參數(shù)來達(dá)到控制煅燒帶的目的。煅燒帶短則不利于煅后焦質(zhì)量，此時(shí)要提高質(zhì)量，則應(yīng)增加煅燒帶的長度或提高煅燒帶的溫度。通過調(diào)節(jié)窯尾廢熱鍋爐后的引風(fēng)機(jī)的抽力或沉灰室冷風(fēng)門來改變負(fù)壓，當(dāng)煅燒帶移向窯頭，則增加窯尾負(fù)壓，反之，則降低窯尾負(fù)壓。 4）窯尾溫度過高，造成剛進(jìn)入窯尾的物料產(chǎn)生不均勻的突然收縮，揮發(fā)分也急劇逸出，導(dǎo)致煅后料粉料增多。 在制定回轉(zhuǎn)窯的工藝制度時(shí)，必須保證煅燒質(zhì)量和產(chǎn)量，所有上述的工藝特性都有著嚴(yán)格的相互制約關(guān)系，任何一個(gè)條件的改變都會(huì)影響到其他條件，因而將影響到整個(gè)窯的工作。特別是當(dāng)煅燒含有揮發(fā)分量較大的延遲石油焦時(shí)，在窯中部和后部更缺乏揮發(fā)分燃燒所需的氧氣， 這樣煅燒帶的溫度就提高不上去，物料煅燒的產(chǎn)量和質(zhì)量也提高不上去。目的在于使在預(yù)熱帶揮發(fā)出來的揮發(fā)分燃燒完全，因而提高預(yù)熱帶溫度。 ? 以上四者相比，以調(diào)節(jié)窯速來控制溫度會(huì)使物料不均，且物料在窯內(nèi)的停留時(shí)間不夠，破壞窯內(nèi)物料的煅燒。 ④在改變?nèi)剂吓浣o量時(shí)特別要注意火焰的形狀，不能急劇大量的增加燃料量，必須使燃料完全燃燒為原則。這三種指標(biāo)都可說明同一結(jié)果 — 煅燒長度。這些變量在實(shí)際生產(chǎn)中，只有三次風(fēng)流速，回轉(zhuǎn)窯轉(zhuǎn)速和石油焦加料速度被確定為控制變量，而其它變量（二次風(fēng)流速，一次風(fēng)流速，燃料流速，沿回轉(zhuǎn)窯軸向和煙囪處的氣流）對(duì)煅后石油焦質(zhì)量影響不大，又不能靈活控制，故不定為控制變量。在三種狀態(tài)中石油焦煅燒溫度均為 1350℃ ，升溫速度由第一列的 85℃ 降為第二列的 82℃ ，然后升到第三列的 88℃ ，升溫速度均小于100℃ ，所以煅后焦的孔率不會(huì)明顯增加。 ? ③制定測(cè)定石油焦的氧化性測(cè)定辦法，內(nèi)定測(cè)氧化性標(biāo)準(zhǔn)，每到一批原料先測(cè)定其氧化性，其氧化損失小于 70%。 ? ③煅燒應(yīng)嚴(yán)格控制揮發(fā)分的含量，一般為 10%12%為宜，太少不夠用，太多易結(jié)焦，給煅燒爐操作帶來困難。 :13:1820:13:18March 2, 2023 ? 1他鄉(xiāng)生白發(fā)，舊國見青山。 :13:1820:13Mar232Mar23 ? 1世間成事，不求其絕對(duì)圓滿，留一份不足，可得無限完美。 , March 2, 2023 ? 閱讀一切好書如同和過去最杰出的人談話。 2023年 3月 2日星期四 8時(shí) 13分 18秒 20:13:182 March 2023 ? 1一個(gè)人即使已登上頂峰，也仍要自強(qiáng)不息。 :13:1820:13Mar232Mar23 ? 1越是無能的人，越喜歡挑剔別人的錯(cuò)兒。 :13:1820:13:18March 2, 2023 ? 1意志堅(jiān)強(qiáng)的人能把世界放在手中像泥塊一樣任意揉捏。 。 ? ⑤合格煅后焦的真密度應(yīng)控制在 ㎝ 3,電阻不大于 650μΩm。根據(jù)各種原料各種性質(zhì)的測(cè)定結(jié)果，確定各種原料進(jìn)行科學(xué)摻配。 綜上所述，根據(jù)原料特性和質(zhì)量指標(biāo)確定回轉(zhuǎn)窯最佳工藝操作，使煅燒溫度和升溫速度控制在最佳狀態(tài)，不僅保證生產(chǎn)出高質(zhì)量的石油焦，而且還最大限度地提高了生產(chǎn)率和經(jīng)濟(jì)效益。在三個(gè)控制變量中，其中三次風(fēng)（由噴嘴噴入煅燒帶輔助揮發(fā)分燃燒的空氣）流速在控制變量中對(duì)工藝參數(shù)最大。真密度控制在 g/㎝ 3以上，粉末比電阻控制在 550μΩm以下，對(duì)獲得高質(zhì)量的預(yù)焙陽極是必要的。不完全燃燒時(shí)火焰呈紅褐色，這是炭粉灼熱發(fā)亮的緣故。在實(shí)際操作中常以調(diào)節(jié)燃料的配給量來控制溫度，相對(duì)穩(wěn)定其他因素，這對(duì)窯內(nèi)溫度控制效果顯著。 回轉(zhuǎn)窯調(diào)溫的實(shí)際操作 ? 回轉(zhuǎn)窯調(diào)溫的實(shí)際操作，控制方法盡管有所不同，但其最終目的都是使窯內(nèi)各部分的溫度協(xié)調(diào)，全窯溫