【正文】 劑解決，但這將使處理成本提高。 本設計的目的和意義 綜上所述，啤酒廢水是一種高濃度的有機廢水，對處理工藝和運行有一定的要求。出水要求達到廣東省地方標準《水污染排放限值》一級標準。（4）工藝方案確定后，具體的構筑物選型和設計時，要盡量做到組合的優(yōu)化，比較準確的設計好各構筑物。然而，如果由于某些構筑物的構造設計考慮不周會影響運行效果，致使出水水質不理想，使生物接觸氧化池的出水(靜沉30 min的澄清液)COD為500～600 mg/L，經混凝氣浮處理后出水COD仍高達300 mg/L，遠高于排放要求(100 mg/L) [7]。 方案確定 污水處理流程通過比較研究，本方案采用UASB—生物接觸氧化為主體的處理工藝，工藝流程如下所示： 廢水→格柵→調節(jié)池→UASB反應器→生物接觸氧化池→沉淀池→出水 污泥處理流程本流程污泥的主要來源為格柵、調節(jié)池和沉淀池需要進行濃縮和脫水的處理后才能外運，處理流程如下： 污泥→污泥濃縮池–→污泥脫水–→外運泥餅 各級處理單元污染物去除率分析根據(jù)處理要求和處理工藝流程，各級處理單元的污染物去除率分析如下表21所示。）；⑻ 每日柵渣量（W）： 在格柵間隙20mm的情況下， 式中：——柵渣量污水，格柵間隙為16~25mm時， =0. 10~~50mm時， =~； ——~，；渣量大于時，為了改善勞動與衛(wèi)生條件用械清渣格柵[10]。校核：式中：——柵前水速，；—；——最小設計流量，；——進水斷面面積，； ——設計流量，； 在之間，符合設計要求。 UASB反應器 UASB反應器作用UASB，即上流式厭氧污泥床，集生物反應與沉淀于一體，是一種結構緊湊，效率高的厭氧反應器。d) 將UASB設計成圓形池子，布水均勻，處理效果好[16]。 生物接觸氧化池接觸氧化是在生物反應器內裝載填料利用微生物自身的附著作用，在填料表面形成生物膜，使污水在與生物膜接觸過程中得到凈化[10]。（2）氧化池總面積： ( 取LB=)式中：F氧化池總面積，；H 填料層總高度，m，一般取3m。：（8）曝氣器及空氣管路的計算本設計采用WZP中微孔曝氣器，技術參數(shù)如下：曝氣量：412m3/ h個 服務面積：氧利用率：在4米以上水深，標準狀態(tài)下為30%～50%充氧能力：充氧動力效率： kgO2/ m2/個，則此池共需要曝氣器為 本池設10根支管，每根支管設10個曝氣頭，,共100個。采用2座豎流式沉淀池,則每個池子的最大流量：表面負荷q’=(m2h)； 空隙內流速v1= m/s沉淀時間t=； 中心管內流速v0= m/s；（1）中心管面積 式中：qmax——單池最大設計流量，m3/s； v0——中心管內流速，m/s。（8）污泥產量由于SS去除產生的污泥量：由于COD去除產生的污泥量 式中：Ca，Cc——分別代表進口和出口COD的濃度，mg/l；a——污泥表觀增長系數(shù)。固體負荷（固體通量）M一般為10～35kg/m3d，取M=10 kg/m3d；污泥固體濃度C=3 kg/l[18]（1）濃縮池面積 式中：C——污泥固體濃度，kg/l；M——污泥固體通量，kg/（m2 （2）貯泥池容積 式中：T——污泥停留時間，h 這里取4小時計算（3）貯泥池上部尺寸采用方形池子，具體尺寸為LBH0=4m4m2 m，則上部容積為32m3。 設計選型選用臥式螺旋卸料沉淀離心機兩臺，型號為LWB450，一用一備。 (7)污泥處理構筑物應盡可能布置成單獨的組合，以策安全，并方便管理。高程布置原則如下： (1)選擇一條距離最長，水頭損失最大的流程進行水力計算。 污水處理高程計算(1)水頭損失計算根據(jù)要求，管道損失一般不超過構筑物損失的30%，而總水頭損失為管道損失和經過構筑物的損失之和。有效水深H=3m，則積水池面積為F=。 具體見表82，表83 表82 勞動定員及人員構成一覽表序號名稱工人技術人員管理人員合計一固液分離4117二廢水處理車間4118三車間總人數(shù)12表83 項目運行費用項目數(shù)量單價費用（萬元/a）工資福利12人1萬/a人12電費27萬kWh／a通過對方案的設計，對工程做出系統(tǒng)的規(guī)劃，為企業(yè)節(jié)省投資，對企業(yè)和社會都有巨大的經濟和環(huán)境效益。所以還要感謝沈大的圖書館給予我這么大的幫助。 （2）水處理后有保證，處理水的生化、理化指標均達到排放標準。全部投資的回收期從建設開工算起約為4年，從投產算起約為3年，回收時間不長。泵站簡圖如下所示圖61 泵站示意圖考慮到提升泵的數(shù)量和集水池尺寸，建成占地5m4m的矩形泵站。 表51 各個構筑物的水頭損失構筑物名稱格柵調節(jié)池UASB池接觸氧化池沉淀池水頭損失取值范圍（m）～～～～～實際取值（m） 則有：①中格柵水頭損失h1==②中格柵至細格柵水頭損失為h2==；③細格柵至調節(jié)池的水頭損失為h3==；④調節(jié)池池至UASB池的水頭損失為h4==；⑤UASB池至接觸氧化池的水頭損失為h5=2=；⑥接觸氧化池至沉淀池的水頭損失為h6== 。 (2)計算水頭損失時，一般應以近期最大流量作為構筑物和管渠的設計流量；計算涉及遠期流量的管渠和設備時，應以遠期最大流量為設計流量，并酌加擴建時的備用水頭。 (9)污水廠內管線種類很多，應綜合考慮布置，以免發(fā)生矛盾，污水和污泥管道應盡可能考慮重力自流。5 污水處理站平面及高程布置 平面布置 (1)處理構筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地并便于管理。泥斗高度： h1=（41）tg50176。則濃縮池直徑 （2）濃縮池高度 式中：T——污泥濃縮時間，h（3）濃縮池總深度 式中：h2——超高，m；h3——緩沖層高度，m。%（10）污泥斗污泥斗為圓截錐形，設底部直徑d′，截錐高度為h5，截錐側壁傾角a=55176。（4）沉淀部分有效斷面積 式中：v——沉降區(qū)內流速，m/s。根據(jù)風量D和風壓P，選擇型號為RD127羅茨鼓風機2臺，其中1臺備用。（4）校核接觸時間 （5）氧化池總高度式中：填料高度，m； 超高，； 填料層上部水深，～；填料至池底的高度，～ m之間，填料層數(shù)，取3層，污水在池內實際停留時間： 選用Φ19mm的玻璃鋼蜂窩填料，則填料總體積 (6)需氣量 用多孔管鼓風曝氣供氧， 式中： D0——1m3污水所需氣量，m3/m3，一般為15～20 m3/m3,取氣水比Q —— 日均污水流量，/。 設計流量 Q＝3000m3/d=125 m3/h= m3/s。h)]，則： 由于面積較大，可采用2座相同的UASB反應器　 則實際橫截面積為：實際表面水力負荷為 ，故符合設計要求。它的污泥床內生物量多，容積負荷率高，廢水在反應器內的水力停留時間較短，因此所需池容大大縮小[9]。水量及水質的調節(jié)可以提高廢水的可處理性，減少在生化處理過程中可能產生的沖擊負荷，對微生物有毒的物質可以得到稀釋，短期排出的高溫廢水還可以得到降溫處理[13]。 在之間，符合設計要求。設計流量Q=3000m3/d=125m3/h=；最大設計流量Qmax==；~ m，現(xiàn)取值h=；~；現(xiàn)取值為v1=；~[9]；現(xiàn)取值為v=；進水渠道寬 m。上流式厭氧污泥床能耗低、運行穩(wěn)定、出水水質好。 —SBR法處理啤酒廢水其主要處理設備是酸化柱和SBR反應器，這種方法在處理啤酒廢水時，在厭氧反應中，放棄反應時間長、控制條件要求高的甲烷發(fā)酵階段，將反應控制在酸化階段，優(yōu)點是水解池體積小，造價低、易于維護、產生的剩余污泥少[56]。 表11 啤酒廢水進出水水質覽表指標CODCr（mg/l）BOD5（mg/l）SS（mg/l）TN（mg/l）TP（mg/l）進水水質1350700400303出水水質≤100≤20≤60≤10≤根據(jù)表11，可以計算出各項污染物的去除效率，結果如下：（1）CODCr