【正文】 力集中很有效。m 半軸的強(qiáng)度計算半軸扭轉(zhuǎn)應(yīng)力： =16//≤[] （42）式中：——半軸的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力，MPa； ——半軸計算轉(zhuǎn)矩，N對于非斷開式車橋，車輪傳動裝置的主要零件是半軸。34′= =+2cos)=110+2cos59176。18′=60176。34′=arctan(/)=arctan(22/13)=59176。m； ——行星齒輪目數(shù)； ——行星齒輪支承面中點(diǎn)至錐頂?shù)木嚯x，mm；≈,為半軸齒輪齒面寬中點(diǎn)處的直徑，而≈； []——支承面的許用擠壓應(yīng)力，取為98MPa。大端端面模數(shù)：=2/=64mm行星齒輪預(yù)選節(jié)錐距：=（～）=（～）64=(～)mm,取=63mm。而快慢半軸的轉(zhuǎn)矩之比/，定義為轉(zhuǎn)矩比，以表示， =/= 1+/1～，轉(zhuǎn)矩比為1～。因此，當(dāng)行星齒輪沒有自轉(zhuǎn)時，總是將轉(zhuǎn)矩平均分配給左右兩半軸齒輪，即==/2。圖31差速器差速原理圖當(dāng)行星齒輪只是隨同行星架繞差速器旋轉(zhuǎn)軸線公轉(zhuǎn)時，顯然，處在同一半徑上的、三點(diǎn)的圓周速度都相等，其值為。因此，只要各車輪角速度相等，車輪對路面的滑動就必然存在。對齒面進(jìn)行噴丸處理有可能提高壽命達(dá)25％。雙曲面齒輪的齒面接觸強(qiáng)度為： =C/[210/（）] N/mm式中：C——材料的彈性系數(shù)， ——小齒輪分度圓直徑，=70mm；——主動齒輪計算轉(zhuǎn)矩，N(113)*(67)(68)（127）(123)/(124)（128）(68)+(87)*(68)（129）(118)/(125)（130）(74)*(127)（131）B=(128)+(130)*(129)+(75)*(126)小齒輪外緣到大齒輪軸線的距離（132）（4）*（127）（130）（133）B=（128）（132）*（129）+（75）*（126）大齒輪外緣到小齒輪軸線的距離（134）（121）+（131）（135）=（119）*（134）/小齒輪外圓直徑（136）（70）*（100）/（99）+（12）（137）sinε=(5)/(136)（138）ε23176。（112）（12）+（70）*（104）（113）sinε=(5)/(12)（114）cosε（115）tgε（116）sin=(103)*(114)（117）37176。30′（81）cos(80)（82）tg(80)（83）(77)/(82)（84）=10560*(83)/(2)雙重收縮齒根角的總和（85）0．1700大齒輪齒頂高系數(shù)（86）=（85）（87）k=(75)*(85)大齒輪在齒面寬中點(diǎn)處齒頂高（88）k=(75)*(86)+大齒輪在齒面寬中點(diǎn)處齒根高（89）=3438*（87）/（72）63 176。25′（58）cos（59）(41)*(56)/(51)（60）(46)*(56)/(52)（61）(54)*(55)16170（62）((54)(55))/(61)（63）(59)+(60)+(62)（64）((41)(46))/(63)（65）=(64)/(58)（66）(7)/(65)（67）(3)*(50)上欄用上邊公式，下欄用下邊公式(3)（68）(5)/(34)(17)*(35)。表21中的第（65）項求得的齒線曲率半徑與第（7）項選定的刀盤半徑之差不應(yīng)超過值的1％。主、從動齒輪的螺旋方向是相反的。=42176。（/）+90176。因越大，傳動就越平穩(wěn)，噪音就越低。 ≤(～) =（～）320=(32～)mm；取=35mm。=320=50mm齒面寬過大和過小，都會降低齒輪的強(qiáng)度和壽命。m；按式（22）、式（23）求得，并取其中的較小值，=15159Nm；——由發(fā)動機(jī)至所計算的主減速器從動齒輪之間的傳動系最低擋傳動比，==；——傳動系上述傳動部分的傳動效率，取=；——由于“猛接合”離合器而產(chǎn)生沖擊載荷時的超載系數(shù)，對于性能系數(shù)=0的汽車=1； ——該汽車的驅(qū)動橋目數(shù)，=1；——汽車滿載時一個驅(qū)動橋給水平地面的最大負(fù)荷，=9200=90160N；——輪胎對地面的附著系數(shù)，對于安裝一般輪胎的公路用汽車，取=； ——車輪的滾動半徑,=； ——分別為由所計算的主減速器從動齒輪到驅(qū)動車輪之間的傳動效率和傳動比（例如輪邊減速等），=，=1。當(dāng)齒輪轉(zhuǎn)動時，飛濺起的潤滑油從進(jìn)油道通過軸承座的孔進(jìn)入兩圓錐滾子軸承大端的潤滑油經(jīng)回油道流回主減速器內(nèi)。正確嚙合的印跡位置可通過主減速殼與主動錐齒輪軸承座之間的調(diào)整墊片的總厚度而獲得。對于主動錐齒輪軸承的預(yù)緊力矩一般為1～3N 從動錐齒輪的支承剛度與軸承的形式、支承間的距離及載荷在軸承之間的分布比例有關(guān)。但是跨置式的支承必須在主減速器殼體上有支承導(dǎo)向軸承所需要的軸承座，從而使主減速器殼體結(jié)構(gòu)復(fù)雜。3）雙曲面主動齒輪具有較大的軸向力，使其軸承的負(fù)荷較大。6）雙曲面齒輪傳動的主動齒輪直徑和螺旋角都很大，所以相嚙合齒輪的當(dāng)量曲率半徑較相應(yīng)的螺旋錐齒輪大，其結(jié)果使齒面的接觸強(qiáng)度提高。 主減速器齒輪傳動形式雙曲面齒輪的傳動比為=/=/（為雙曲面齒輪傳動比；、分別為主、從動輪平均分度圓半徑；、為主從動齒輪圓周力）。單級主減速器多采用一對弧齒錐齒輪或雙曲面齒輪傳動，廣泛應(yīng)用于主傳動比≤7的汽車上。4） 在各種載荷和轉(zhuǎn)速工況下，具有較高的傳動效率。非斷開式驅(qū)動橋整個驅(qū)動橋通過彈性懸架與車架連接，由于半軸套管與主減速器殼是剛性連成一體的，因而兩側(cè)的半軸和驅(qū)動輪不可能在橫向平面內(nèi)做相對運(yùn)動。本設(shè)計保持了驅(qū)動橋有足夠的強(qiáng)度、剛度和足夠的使用壽命，以及足夠的其他性能。本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）畢業(yè)設(shè)計(論文)驅(qū)動橋主減速器設(shè)計說明書摘 要本次畢業(yè)設(shè)計的題目是中型貨車驅(qū)動橋設(shè)計。并且在本次設(shè)計中力求做到零件通用化和標(biāo)準(zhǔn)化。故稱這種驅(qū)動橋為非斷開式驅(qū)動橋，亦稱為整體式驅(qū)動橋。5） 保證足夠的強(qiáng)度和剛度條件下，盡可能降低質(zhì)量，尤其是簧下質(zhì)量，以減少不平路面的沖擊載荷，提高汽車的行駛平順性。乘用車、質(zhì)量較小的商用車都采用單級主減速器，它具有結(jié)構(gòu)簡單、質(zhì)量小、尺寸緊湊、制造成本低等優(yōu)點(diǎn)；雙級主減速器是由兩級齒輪減速組成的主減速器，第一級是錐齒輪、第二級是圓柱齒輪傳動，與單級主減速器相比，保證有足夠的離地間隙同時可得較大的傳動比，一般為7～12。螺旋齒輪的傳動比= / ，令=/,則=。7）雙曲面齒輪主動齒輪的螺旋角變大，則不產(chǎn)生根切的最小齒數(shù)可減少，所以選用較少的齒數(shù)，有利于增加傳動比。4）雙曲面齒輪傳動必須采用可改善油膜強(qiáng)度和防刮傷添加劑的特種潤滑油，螺旋錐齒輪傳動用普通潤滑油即可?？缰檬街尾鹧b困難，導(dǎo)向軸承是個易損壞的一個軸承。從動錐齒輪多采用圓錐滾子軸承，為了增加支承剛度，兩軸承的圓錐滾子軸承大端應(yīng)向內(nèi)，以減小尺寸+；且距離+應(yīng)不小于從動齒輪大端分度圓直徑的65%。m。（2）嚙合間隙的調(diào)整方法是擰動支承差速器殼的圓錐滾子軸承外側(cè)的調(diào)整螺母，以改變從動錐齒輪的位置。加油孔應(yīng)設(shè)在加油方便之處，放油孔應(yīng)設(shè)在橋殼最低處。T=3901T=5300即主減速器從動齒輪的平均計算轉(zhuǎn)矩為 =（+）（++）/ Nm。齒面寬大于上述規(guī)定，不但不能提高齒輪的強(qiáng)度和耐久性，還會給制造帶來困難。雙曲面齒輪的偏移方向定義為：由從動齒輪的錐頂向其齒面看去，并使主動齒輪處于右側(cè)，這時如果主動齒動在從動齒輪中心線上方，則為上偏移，在從動齒輪中心線下方則為下偏移。當(dāng)≥。/式中：——主動齒輪的名義螺旋角的預(yù)選值；，——主、從動齒輪齒數(shù)；——從動齒輪的節(jié)圓直徑，mm；——雙曲面齒輪的偏移距，mm。11176。與上偏移相對應(yīng)，主動齒輪的螺旋方向為右旋，從動齒輪為左旋。否則需要重新試算表21 圓弧齒雙曲面齒輪的幾何尺寸計算用表 mm序 號計 算 公 式數(shù) 值注 釋（1）13小齒輪齒數(shù)（2）28大齒輪齒數(shù)（3）/（4）F50大齒輪齒面寬（5）E35偏心距（6）320大齒輪分度圓直徑（7）刀盤名義直徑（8）42小齒輪螺旋角的預(yù)選值（9）tan（10）ctg=(3)（11）sin（12）=((6)(4)*(11))/2大齒輪在齒面寬中點(diǎn)處的分度圓半徑（13）sinε=(5)*(11)/(12)（14）cosε（15）(14)+(9)*(13)（16）(3)*(12)（17）=（15）*（16）小齒輪在齒面寬中點(diǎn)處的分度圓半徑（18）=*（1）+齒輪收縮系數(shù)（19）(17)+(12)/(10)（20）tan=(5)/(19)（21）(+(20))（22）sin=(20)/(21)（23）6176。 (35)*(37)上欄用上邊公式，下欄用下邊公式（69）（37）+（40）*（67）（70）=（49）*（51）（71）Z=(12)*(47)(70)大齒輪節(jié)錐頂點(diǎn)到小齒輪軸線的距離。46′大齒輪齒頂角（單位為分）（90）sin（91）=3438*（88）/（72）368176。55′小齒輪面錐角（118）cos（119）tg（120）((102)*(111)+(95))/(103)續(xù)表（121）G=((5)*(113)(120))/(114)小齒輪面錐頂點(diǎn)到大齒輪軸線的距離。27′（139）cosε（140）((99)*(110)+(95))/(100)（141）G=((5)*(137)(140))/(139)（142）sin=(100)*(139)（143）30176。m； ，——見式（22）下說明； ——尺寸系數(shù)，它考慮了齒輪尺寸對其淬透性的影響，可取=1； ——表面質(zhì)量系數(shù)，取=； ——從動齒輪齒面寬，=54mm； ——齒面接觸強(qiáng)度，=。對于滑動速度高的齒輪，為了滑動速度高的齒輪，為了提高其耐磨性，可以進(jìn)行滲硫處理。這樣會加速輪胎磨損、增加汽車動力消耗、轉(zhuǎn)向和制動性能的惡化。于是==，此時，差速器不起作用,而半軸角速度等于差速器殼3的角速度。當(dāng)兩半軸齒輪以不同轉(zhuǎn)速朝相同方向轉(zhuǎn)動時，設(shè)左半軸轉(zhuǎn)速大于右半軸轉(zhuǎn)速，則行星齒輪將按圖實線箭頭的方向繞行星齒輪軸軸頸5自轉(zhuǎn)，此時行星齒輪孔與行星齒輪軸軸頸間以及齒輪背部與差速器殼之間都產(chǎn)生摩擦?？梢哉J(rèn)為無論左右驅(qū)動轉(zhuǎn)速是否相等，而轉(zhuǎn)矩基本上總是平均分配的。3）行星齒輪與半軸齒輪齒數(shù)的選擇為了得到較大的模數(shù)從而使有較高的強(qiáng)度，應(yīng)使行星齒輪的齒數(shù)應(yīng)盡量小，但一般不小于10。sin=264/13sin30176。=320=128==20mm=20=22mm 差速器強(qiáng)度計算汽車差速器齒輪的彎曲應(yīng)力為：=2/() MPa （32）式中：——差速器一個行星齒輪給予一個半軸齒輪的轉(zhuǎn)矩，N25′（11）節(jié)錐距： =64mm（12）周節(jié)： ==5=（13）齒頂高： =[+]= == （14）齒根高： === ===（15）徑向間隙： ==+=5+=（16）齒根角： =arctan(/)=arctan()=1176。43′（18）根錐角: ==30176。25′=（20）節(jié)錐頂點(diǎn) =/2 sin=110/sin30176。 半軸支承型式半軸根據(jù)其車輪端的支承方式不同，可分為半浮式、3/4浮式和全浮式。m； ——半軸桿部直徑，mm； []——半軸扭轉(zhuǎn)的許用應(yīng)力，可取為[]=490～588MPa。關(guān)于半軸的材料，過去大都采用含鉻的中碳合金鋼，如40Cr、40CrMnMo、35CrMnTi、38CrMnSi、42CrMo等，后來推廣我國制出的的新鋼種如40MnB等作為半軸材料，效果很好。驅(qū)動橋的設(shè)計應(yīng)滿足如下要求：1） 減小汽車的非簧載質(zhì)量以利于降低動載荷和提高汽車的行駛平順性；2） 保證足夠的離地間隙；3）結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，以利于降低成本；4) 保證主減速器的拆裝、調(diào)整、維修和保養(yǎng)方便。，由螺栓連成一體。m （52）= ≈=50=25000mm——軸傳遞的功率，＝132KW；——軸的轉(zhuǎn)速，＝1600r/min；［］——軸材料的許用