【正文】 力；、分別為主、從動齒輪的螺旋角。由于大于，所以系數(shù)大于1，～?？v向滑動可以改變論齒的磨合過程，使其具有更高的運轉(zhuǎn)平穩(wěn)性。8）雙曲面齒輪的主動齒輪較大，加工時所需刀盤刀頂距較大。雙曲面齒輪副傳動效率約為96%，螺旋錐齒輪的傳動效率約為99%。雙曲面齒輪有一系列的優(yōu)點，所以本次設計采用雙曲面齒輪傳動。因此齒輪的承載能力高于懸臂式。懸臂式支承的結(jié)構(gòu)特點是在錐齒輪大端一側(cè)有較長的軸，并在其上安裝一對圓錐滾子軸承。懸臂式支承結(jié)構(gòu)簡單，支承剛度差，用于傳動轉(zhuǎn)矩較小的減速器上。為了使載荷均勻分配在兩軸承上，應盡量使尺寸≥。工程上用預緊力矩表示預緊度的大小。主動錐齒輪圓錐滾子軸承的預緊度的調(diào)整，可利用調(diào)整墊片厚度的方法，調(diào)整時轉(zhuǎn)動叉形凸緣，如發(fā)現(xiàn)預緊度過緊則增加墊片的總厚度；反之減小墊片的總厚度。（1）齒面嚙合印跡的調(diào)整，首先在主動錐齒輪輪齒上涂以紅色顏料，然后用手使主動齒輪往復轉(zhuǎn)動，于是從動錐齒輪輪齒的兩工作面上便出現(xiàn)紅色印跡?！?。主減速器殼中所儲齒輪油，靠從動錐齒輪轉(zhuǎn)動時甩濺到各齒輪、軸和軸承上進行潤滑。 差速器殼應開孔使?jié)櫥瓦M入，保證差速器齒輪和滑動表面的潤滑。通常是將發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩配以傳動系最低擋傳動比時和驅(qū)動車輪在良好路面上開始滑轉(zhuǎn)時這兩種情況下作用在主減速從動齒輪上的轉(zhuǎn)矩（、）的較小者，作為汽車在強度計算中用以驗算主減速器從動齒輪最大應力的計算機載荷，即 =/ （2—2） =/ （2—3）式中：——發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，Nm （24）式中：——汽車滿載總重，=9200=90160N；——所牽引的掛車的滿載總重量，但僅用于牽引車的計算=0；——車輪滾動半徑，=；——道路滾動阻力系數(shù)，～，=；——汽車正常使用時的平均爬坡能力系數(shù)，～，=；——汽車的性能系數(shù)：=[(+)/T]/100(+)/T16時取=0?？紤]以上因素后，選擇主、從動齒輪齒數(shù)為：=13，=28。=(13～16)15159=(～)mm,取=320mm從動錐齒輪節(jié)圓直徑選定后，可按m=/計算錐齒輪的大端端面模數(shù)m，單位為mm。m=15159=10mm, 符合要求3. 雙曲面齒輪齒寬的選擇 ，即=,且≤10。因為齒面寬的加大只能從延長小端著手，輪齒延長的結(jié)果使小端齒溝變窄，結(jié)果使切削刀頭的頂面寬或刀盤刀頂距過窄及刀尖的圓角過小，這樣不但減小了齒根圓角半徑從而加大了應力集中，還降低了刀具的使用壽命。一般對于中、大型貨車≤（～）。在雙曲面錐齒輪傳動中，小齒輪偏移距的大小及偏移方向是雙曲面錐齒輪傳動的重要參數(shù)。它們之差稱為偏移角ε。但螺旋角過大會引起軸向力也過大，因此應有一個適當?shù)姆秶！案窭锷敝仆扑]用下式來近似地預選主動齒輪螺旋角的名義值：=25176。=25176。確定從動齒輪的名義螺旋角：=式中：——雙曲面齒輪傳動偏移角的近似值，sin≈/(/2+/2)——雙曲面齒輪的偏移距，mm；——雙曲面從動齒輪的節(jié)圓直徑，mm；——雙曲面從動齒輪的齒面寬，mm。=31176。6．螺旋方向的選擇雙曲面齒輪的螺旋方向指的是輪齒節(jié)錐線的曲線彎曲方向，分為“左旋”和“右旋”兩種。加大法向壓力角可以提高輪齒的強度、減少齒輪不發(fā)生根切的最少齒數(shù)。在車輛驅(qū)動 橋主減速器的“格里森”制雙曲面齒輪傳動中，貨車選用20176。11′（24）=（(5)(17)*(22)/(12)（25）tgε（26）tg=(22)/(25)（27）cos（28）sinε=(24)/(27) 續(xù)表（29）cosε（30）tg=((15)(29))/(28)（31）(28)*[(9)(30)]（32）(3)*(31)（33）sinε=(24)(22)*(32)（34）tanε（35）tan=(22)/(34)（36）28176。13′大齒輪中點螺旋角（45）cos（46）tg（47）ctg（48）60176。正號（+）表示該節(jié)錐頂點超過了小齒輪軸線，負號（）表示該節(jié)錐頂點在小齒輪軸線與大齒輪輪體之間。一般采用45176。40′大齒輪齒根角（單位為分）（92）sin（93）=(87)+(74)*(90)大齒輪的齒頂高（94）=（88）+（74）*（92）大齒輪的齒根高（95）C=*(75)+()徑向間隙為大齒輪在齒面寬中點處的（96）h=(93)+(94)大齒輪的齒全高（97）h=(96)(95)大齒輪的齒工作高（98）=（48）+（89）123176。（111）Z=(71)+(109)大齒輪根錐頂點到小齒輪軸線的距離。正號（+）表示該節(jié)錐頂點超過了大齒輪軸線，負號（）表示該節(jié)錐頂點在小齒輪軸線與大齒輪輪體之間。12′（125）=（117）（36）；cos9176。41′小齒輪根錐角（144）cos 續(xù)表（145）tg（146）B最小齒側(cè)間隙允許值（147）B最大齒側(cè)間隙允許值（148）(90)+(92)（149）(96)(4)*(148)（150）A=(73)(4) 主減速器齒輪的表面耐磨性，常常用在其輪齒上單位齒長上的圓周力來估算，即=/N/mm式中：——作用在齒輪上的圓周力，N；——從動齒輪齒面寬，mm。m；對于從動齒輪，按、（見式（22）（23））兩者中之較小者和（見式（23））計算；對于主動齒輪還需將上述計算轉(zhuǎn)矩換算到主動齒輪上；——超載系數(shù)，見式（22）下的說明；——尺寸系數(shù)，反映材料性質(zhì)的不均勻性，與齒輪尺寸、熱處理等有關(guān)，當端面模數(shù)≥，=/；=10/=；——載荷分配系數(shù),當兩個齒輪均用跨置式支承形式時， = ～，取=；——計算齒輪的齒面寬，mm；——計算齒輪的齒數(shù)；——端面模數(shù)，mm；——計算彎曲應力用的綜合系數(shù)，=。=[215159110/（150）] =2527＜[]=2800N/mm 對驅(qū)動橋主減速器齒的材料及熱處理應滿足如下要求：1） 具有較高的彎曲疲勞強度和表面接觸疲勞強度,以及較好的齒面耐磨性；故輪齒表面應有高的硬度；2） 齒輪芯部應有適當?shù)捻g性以適應沖擊載荷，避免在沖擊載荷下齒根折斷；3） 鋼材鍛造、切削與熱處理加工性能良好，熱處理變形要小或變形規(guī)律易控制，以提高產(chǎn)品質(zhì)量、縮短制造時間、減小生產(chǎn)成本并降低廢品率；4） 選擇齒輪材料合金元素時，為了節(jié)約鎳、鉻等元素，我國發(fā)展了以錳、釩、鈦、鉬、硅等元素的合金結(jié)構(gòu)鋼系統(tǒng)。由于新齒輪潤滑不良，為了防止齒輪在運行初期產(chǎn)生膠合、咬死或擦傷，防止早期磨損，圓錐齒輪與雙曲面齒輪的傳動副在熱處理及精加工后均予以厚度為～、鍍錫。滲硫處理時的溫度低，故不會引起齒輪變形。同樣，汽車在不平路面上直線行駛時，兩側(cè)車輪實際移過曲線距離也不相等。為了使兩側(cè)驅(qū)動輪以不同角速度旋轉(zhuǎn)，保證其純滾動狀態(tài)，所以必需安裝差速器裝置。、兩點分別為行星齒輪4與半軸齒輪1和2的嚙合點。當行星齒輪4除公轉(zhuǎn)外，還繞本身的軸5以角速度自轉(zhuǎn)時，嚙合點的圓周速度為=+，嚙合點的圓周速度為=。圖32差速器轉(zhuǎn)矩分配由主減速器傳來的轉(zhuǎn)矩，經(jīng)差速器殼，行星齒輪軸和行星齒輪傳給半軸齒輪。行星齒輪所受的摩擦力矩方向與其轉(zhuǎn)速方向相反，如圖上虛線頭所示。左右車輪上的轉(zhuǎn)矩之差等于差速器的內(nèi)摩擦力矩。 差速器齒輪的基本參數(shù)選擇1）行星齒輪數(shù)目的選擇轎車常采用2個行星齒輪，載貨汽車和越野汽車多用4個行星齒輪，少數(shù)汽車采用3個行星齒輪。m； ——球面半徑，mm。半軸齒輪的齒數(shù)采用14～25。34′ =arctan(/ ) =arctan(22/13)=59176。34′=節(jié)圓直徑為：==13=65mm==22=110mm5)壓力角目前大多選用22176。6）行星齒輪安裝孔的直徑及其深度L行星齒輪安裝孔的直徑中與行星齒輪軸的名義直徑相同，而行星齒輪安裝孔的深度就是行星齒輪在其軸上的支承長度。m；其計算式為 =式中：——計算轉(zhuǎn)矩，按、(見式（21）式（22）)兩者中的較小者計算——差速器行星齒輪數(shù)，=4；——半軸齒輪齒數(shù)，=22；，—見式（23）下的說明；——尺寸系數(shù) =（m/）=（5/）=；——計算汽車差速器齒輪彎曲應力用的綜合系數(shù)，=。30′（8）軸交角： ∑=90176。18′ =arctan(/)=arctan()=5176。16′=+=59176。34′1176。42′=53176。3′至齒輪外 = mm 緣距離： =/2sin=65/34′= =+ cos=+110cos 59176?，F(xiàn)在汽車基本上采用全浮式和半浮式兩種支承形式。m （41）式中：——差速器的轉(zhuǎn)矩分配系數(shù)，對圓錐行星齒輪差速器，可取=； ——變速器I擋傳動比，=； ——主減速比，=。=16/=421滿足≤[]=490～588MPa 半軸花鍵的剪切應力為= MPa （44）半軸花鍵的擠壓應力為 = MPa （45）式中：——半軸承受的最大轉(zhuǎn)矩, = 半軸的結(jié)構(gòu)設計及材料與熱處理為了使花鍵的內(nèi)徑不致過多地小于半軸的桿部直徑，常常將半軸加工花鍵的端部設計得粗一些，并且適當?shù)販p小花鍵槽的深度，因此花鍵齒數(shù)必須相應增多，一般為10～18齒。從節(jié)約較稀有的金屬、降低制造成的目標出發(fā)，采用中碳鋼（40鋼、45鋼）制造 半軸是發(fā)展趨勢，國外已多有采用。這種處理方法能保證半軸表面有適當?shù)挠不瘜印?）在選擇橋殼的結(jié)構(gòu)型式時，還應考慮汽車的類型、使用要求、制造條件和材料供應等。整體鑄造式橋殼的強度和剛度較大，但質(zhì)量大，加工面多，制造工藝復雜，主要用于中、重型貨車上。分段式橋殼比整體式易于鑄造，加工簡便，但維修不方便 。 汽車以最大牽引力行駛時的橋殼強度計算作用在左右驅(qū)動車輪上的轉(zhuǎn)矩所引起的地面對左、右驅(qū)動車輪的最大切向反作用力共為 = （51）式中：——發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩，Nm橋殼還承受因驅(qū)動橋傳遞驅(qū)動轉(zhuǎn)矩而引起的反作用力矩，這時在兩鋼板彈簧座間橋殼承受的轉(zhuǎn)矩為 = Nm危險斷面處為圓管形則 從而危險斷面處靜彎曲應力為 通過以上計算說明本方案設計的橋殼滿足強度要求。=34MPa滿足≤［］＝30～40MPa　、從動齒輪上的力軸向力： =(　　　　　　　　?。?2）=(　　　　　　　　徑向力： 　　　 ()　　　　　　?。?3）()式中：——主動齒輪齒面寬中點處的圓周力＝N/mm； ——從動齒輪齒面寬中點處的圓周力=N/mm； 式中：——作用在主動齒輪上的轉(zhuǎn)矩，=15159N；——該齒輪齒面寬中點的分度圓直徑，=320mm；＝N==——主動齒輪輪齒兩側(cè)法向壓力角, =176。——主動齒輪的面錐角，=176。=(==(=()=()= 圖61 軸承載荷分析如上圖所示主動齒輪則主動齒輪軸承的徑向載荷為 （64） 則第二級軸承得徑向載荷為當量動載荷計算：Q=XR+YA　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（65）式中：X是徑向系數(shù)； Y是軸向系數(shù)；軸承壽命計算：　　　　　　　　　　　　　　　　?。?6）式中：C————額定動載荷N； ————溫度系數(shù)； ————載荷系數(shù)；對于車輛=~ ————壽命指數(shù)；對于滾子軸承主動齒輪的軸承壽命計算：==1925871Km第二級的軸承壽命計算：==1255922Km==2595978Km通過以上計算說明本方案所設計的軸承的壽命均達到了汽車行業(yè)所規(guī)定的載貨汽車的軸承壽命不低于250000Km的要求.結(jié)論本次設計是對中型貨車驅(qū)動橋為研究對象，對驅(qū)動橋、主減速器、差速器、半軸、橋殼布置進行了設計及計算。二、設計內(nèi)容：1. 主減速器和差速器的設計在主減速器和差速器的設計中，參數(shù)的選取和計算按照劉惟信主編的《汽車設計》中的計算方法。此部分對驅(qū)動橋殼的功用和結(jié)構(gòu)方案進行了介紹和分析，采用整體式橋殼，因為其具有較大的強度和剛度，拆裝、調(diào)整方便等優(yōu)點。我要感謝我的指導教師XXX老師。最后說聲，XXX老師，您辛苦了！最后，我要感謝我的同