【正文】 (318)式中：：表示承載力抗震調(diào)整系數(shù)見表322所示：表地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合：結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力在此截面配筋時(shí)，組合表中與地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以再與靜力組合的內(nèi)力框進(jìn)行比較，挑選出最不利內(nèi)力：表152 承載力抗震調(diào)整系數(shù)的值材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎軸壓比〈偏壓軸壓比偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪，偏拉`梁的控制截面如圖319所示圖151 梁的內(nèi)力示意混凝土強(qiáng)度等級(jí)：： 鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)： 縱筋：II級(jí) 箍筋：I級(jí) 式中：：表混凝土立方體抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：表鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：表鋼筋的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值在計(jì)算中用與相等，可以代換使用：從梁內(nèi)力組合表中找出相應(yīng)的數(shù)據(jù)，截面最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩?fù)Q算為支座邊緣控制截面的彎矩進(jìn)行配筋計(jì)算?；A(chǔ)采用C25混凝土，墊層采用C15混凝土，墊層采用厚，不考慮地基變形驗(yàn)算，其允許地基承載力。②多跨連續(xù)雙向板支座最大負(fù)彎矩：支座最大負(fù)彎矩可按滿布活荷載時(shí)求得。根據(jù)本工程的實(shí)際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進(jìn)行計(jì)算。因而按上述計(jì)算來配筋給柱子配筋。永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)按規(guī)定來?。寒?dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，；當(dāng)其效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，對(duì)結(jié)構(gòu)的傾覆、。活載作用下，頂層梯形荷載化為等效均布荷載第4層，即頂層梯形荷載化為等效均布荷載 則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 3～1層梯形荷載化為等效均布荷載 跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 ．1框架彎矩二次分配及彎矩圖表135 活載作用下的框架彎矩二次分配層次邊節(jié)點(diǎn)中節(jié)點(diǎn)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁四層分配系數(shù) 三層分配系數(shù) 二層分配系數(shù) 一層分配系數(shù) 圖138 活載作用下的框架彎矩圖①梁端剪力由兩部分組成：，計(jì)算公式為： 為梯形荷載 為三角形荷載，計(jì)算原理是桿件彎矩平衡，即跨 跨 因?yàn)榭鐑啥藦澗叵嗟龋盛谥妮S力計(jì)算：頂層柱頂軸力由節(jié)點(diǎn)剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到，柱底軸力為柱頂軸力加上柱的自重。對(duì)于邊節(jié)點(diǎn)，與節(jié)點(diǎn)相連的各桿件均為固接，因此桿端近端的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，為桿件的線剛度，分配系數(shù)為；對(duì)于中間節(jié)點(diǎn)，與該節(jié)點(diǎn)相連的走道梁的遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)化為滑動(dòng)支座，因此轉(zhuǎn)動(dòng)剛度，其余桿端，分配系數(shù)計(jì)算過程如下：梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成，在求固端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計(jì)算公式如圖所示。則集中力矩： 對(duì)于3～2層， ，包括梁自重和其上墻自重，為均布荷載。代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q（z），見表15，q（z）沿房屋高度分布圖見圖12所示。此處采用中框架為例計(jì)算，邊框架和縱向框架的計(jì)算方法步驟與橫向中框架完全相同：框架柱剪力和彎矩計(jì)算，采用D值法； 求框架柱的剪力和彎矩時(shí)，此處采用D值法來進(jìn)行求解；：其中反彎點(diǎn)位置的確定考慮梁和層高的影響作用：既：；當(dāng)＞時(shí)，反彎點(diǎn)下移，查表時(shí)應(yīng)取，查得的冠以負(fù)號(hào)，對(duì)于底層柱不考慮修正值，即=0；對(duì)于頂層柱，不考慮修正值，取=0，對(duì)于底層柱，不考慮修正值，即=0。注：。圖91 柱網(wǎng)布置及一榀框架圖10 框架結(jié)構(gòu)的一般性設(shè)計(jì)與計(jì)算 梁柱截面，梁跨度及柱高確定梁柱的混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度：C25 梁截面尺寸的初步確定 （1）．橫梁a: 截面的高度：1/12～1/8的跨度（為滿足承載力、剛度及延性要求） h =（1/12～1/8）6600㎜＝550～825㎜，h =（1/12～1/8）3000㎜＝250～375㎜， 　　　 則邊跨梁高度： h=600㎜b: 梁截面寬度可取1/3～1/2梁高,同時(shí)不宜小于1/2柱寬,且不應(yīng)小于250㎜。 設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容結(jié)構(gòu)計(jì)算書包括結(jié)構(gòu)布置，設(shè)計(jì)依據(jù)及步驟和主要計(jì)算的過程及計(jì)算結(jié)果，計(jì)算簡圖，主要內(nèi)容如下：（1）地震作用計(jì)算（2）框架內(nèi)力分析，配筋計(jì)算（取一榀）（3）基礎(chǔ)設(shè)計(jì)及計(jì)算（4）板、樓梯的設(shè)計(jì)計(jì)算 設(shè)計(jì)資料 氣象條件 kN/m2 kN/m2此處按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB500092001采用 主導(dǎo)風(fēng)向：東南風(fēng) 抗震設(shè)防 按7級(jí)近震, 地震分區(qū)為一區(qū)；II類場地設(shè)計(jì) 地基土承載力 地基土承載力為kN/m2 其它條件室內(nèi)外高差600 mm。尺寸詳見門窗表。地質(zhì)條件：經(jīng)地質(zhì)勘察部門確定，此建筑場地為二類近震場地，設(shè)防烈度為7度。9 結(jié)構(gòu)類型根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計(jì)的要求，進(jìn)行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計(jì)。 b =（1/3～1/2）600㎜=200～300㎜ 則邊跨梁寬度：b＝300㎜（2）．縱梁 a: 截面的高度：1/12～1/8的跨度（為滿足承載力、剛度及延性要求） h =（1/12～1/8）4500㎜＝375～565㎜，即截面高度： 375㎜～565㎜　　　　　　　　 則邊跨梁高度： h=500㎜b: 梁截面寬度可取1/3～1/2梁高,同時(shí)不宜小于1/2柱寬,且不應(yīng)小于250㎜。因而得到=；=圖101 橫向框架計(jì)算簡圖及柱編號(hào)（恒荷載）標(biāo)準(zhǔn)值其按屋面的做法逐項(xiàng)計(jì)算均布荷載：吊頂處不做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂來參與計(jì)算，粉底為相同重量：其屋面構(gòu)造做法如圖102所示，按圖102來計(jì)算屋面恒載，其結(jié)果如下：圖102 屋面構(gòu)造做法屋面的長邊長：屋面的短邊長：那么屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：樓面的做法如圖103所示，按圖示各層進(jìn)行組合來參與計(jì)算樓面恒載大小。取中框架：以4層邊柱為例： 同理可得其它層邊柱的柱端彎矩，也可得出中柱的柱端彎矩，現(xiàn)將計(jì)算結(jié)果列表如下：邊柱如表117：表117 各層邊柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次柱高（）層間剪力（）（）（）（）4321中柱如下表118：表118 各層中柱柱端彎矩及剪力計(jì)算層次柱高（）層間剪力（）（）（）（）4321根據(jù)，計(jì)算出梁端的彎矩及剪力，計(jì)算結(jié)果見表119及1110：表119 邊梁彎矩及剪力計(jì)算層次4321表1110 走道梁彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算層次邊柱軸力中柱軸力4321圖112 橫向框架各層水平地震作用下彎矩圖 21 12 橫向風(fēng)荷載作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)按下式來計(jì)算： 式中，—風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）—高度Z處的風(fēng)振系數(shù) —風(fēng)荷載體型系數(shù)—風(fēng)壓高度變化系數(shù)—基本風(fēng)壓（kN/m2）由《荷載規(guī)范》，淮南地區(qū)重現(xiàn)期為50年的基本風(fēng)壓：=，地面粗糙度為C類。表121沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次（迎）（背）432 1圖121風(fēng)荷載沿房屋高度分布圖 其中，A為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一般之和，頂層渠道女兒墻頂，底層只取到下層的一半。其它荷載的計(jì)算方法同第4層，結(jié)果如下：，則集中力矩： 對(duì)于第1層， ，包括梁自重和其上墻自重，為均布荷載。 α=a/l qe=(12a2+a3)q qe=5q/8 圖134 梯形荷載 圖135 三角形荷載 第4層，即頂層梯形荷載化為等效均布荷載 則頂層各桿的固端彎矩為跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 3～2層梯形荷載化為等效均布荷載 跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 1層梯形荷載化為等效均布荷載 跨：兩端均為固定支座跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 表133 恒載作用下的框架彎矩二次分配層次邊節(jié)點(diǎn)中節(jié)點(diǎn)上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁四層分配系數(shù) 固端彎矩 第一次分配 傳遞彎矩 第二次分配 最后彎矩