【正文】 28 圖2. 10 豎向 荷載作用下框架彎 矩圖（單位； kN b. 若 l)21)(qq(l)qq221Vl)qq221 2121A21 ???????? ??（（,即 l2xl ???? ，同理可解得2122Aqqql21Vx???? )l31x(lq21x)qq21xVMM 2221AAm a x ??????? ?（ 0VA? ，跨中最大彎矩發(fā)生在 A支座處， Amax VM ? 。 m 右震時(shí) B ???????? ??? 則 Mmax發(fā)生在 B 支座 γREMmax= 組合結(jié)果以及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整見表 ～ 32。 m 右震時(shí) Vbl=Mb l 邊 =+（ ） = 同理，對(duì)于圖 所示的在均布和三角形荷載作用下的跨中最大彎矩計(jì)算公式如下。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見表 ～26。梁端彎矩求出以后，從框架中截取隔離體，應(yīng)用平衡條件，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得，柱端剪力可由柱端彎矩確定。m M2 / kN m 3～ 6 層 q2= 2=’ =2 =P1= P2= M1=P1e1=.（ ） /2= A B C DP P 2q1q2q139。由圖中的幾何關(guān)系可得頂層 q1=’=q2= =’ = =P1 ， P2 為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒載，包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計(jì)算如下： P1=[( 1/2) 2+（ +） /2 ] + + += 72002700720066006600165039001650135013501650390016503300 3300ABCD3 4 5圖2. 6 橫向框架計(jì)算單元 24 P2=（ +） +（ +） /2 2 + += 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= 表 梁端彎矩、剪力及柱軸力 層次 邊橫梁 中橫梁 柱軸力 Ml1 Mr2 l Vb Ml2 Mr2 l Vb 邊柱 N 中柱 N 7 6 5 4 3 2 1 注： (1)柱軸力中的負(fù)號(hào)表示拉力，為左地震時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對(duì)應(yīng)右側(cè)兩根柱為壓力。m 4 )3 4 2 ()y1(VM ijuij ???????? kN 27 Geq=∑ Gi= (G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7)= = kN 根據(jù)西安地區(qū)抗震設(shè)防區(qū)劃圖，該建筑屬于 A2 區(qū)， Tg=，α max＝ 。m AB 跨 CD 跨 4～ 7 ? 104 300 550 ? 109 7200 ? 1010 ? 1010 ? 1010 1～ 3 ? 104 350 600 ? 109 7200 ? 1010 ? 1010 ? 1010 BC 跨 4～ 7 ? 104 300 400 ? 109 2700 ? 1010 ? 1010 ? 1010 1～ 3 ? 104 350 500 ? 109 2700 ? 1010 ? 1010 ? 1010 表 柱線剛度 ic計(jì)算表 層次 Ec /(N/mm2) b /mm h /mm hc /mm Ic /mm4 EcIo/l /kN則陽臺(tái)： ? （ +? 2） +? 4= 內(nèi)外墻重力荷載代表值相近，均取 。 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 所示?！? T 形或 I 形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣高度； As、 As39。 19 西安建筑科技大學(xué)成教教學(xué)樓 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書 一、 符號(hào)規(guī)定 為表 達(dá)的準(zhǔn)確與簡(jiǎn)明，對(duì)上下角標(biāo)的約定如下： b梁， c柱，層次 i，邊跨 1，中跨 2，邊節(jié)點(diǎn) A，中節(jié)點(diǎn) B，相對(duì)與節(jié)點(diǎn)的位置用上、下、左、右表示，相對(duì)于構(gòu)件的位置用 l、 r、 u、 b(取 left,right,up,bottom 的首字母 )表示上、下、左、右。根據(jù)表 ，二類建筑的 每個(gè)防火分區(qū)最大允許建筑面積為 1500m2， 故每層為一防火分區(qū)。 由上述計(jì)算可知， 250mm 加氣混凝土砌塊滿足要求，內(nèi)墻采用 200mm 加氣混凝土砌塊。K/W） ； [Δt]— 室內(nèi)空氣與圍護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)表面之間的允許溫差（ ℃ ） ， 表 根據(jù) GB 5017693表－ 2， 該建筑為學(xué)校建筑，外墻 [Δt]取 6℃ 。底層階梯教室臨街一側(cè)不設(shè)置窗，整個(gè)外墻用花崗巖飾面。因梁高未定，室內(nèi)凈高未最終確定，常取 ，與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)協(xié)調(diào)后定。 過廳：為便于學(xué)生課間休息，在各層過廳。由于進(jìn)深為 ，有較大空間，統(tǒng)一取男女大便器 5 個(gè)。 房間門的設(shè)置：普通教室門 （其中亮子高 ，門高 ）；階梯教室門 。 場(chǎng)地土層分布具有明顯的規(guī)律性，從上到下依次為雜填土厚 ，黃土，中等壓縮性，厚度較大；古土壤，中等壓縮，粉黏土，中等偏低壓縮性。 9m/s，夏季 ，基本風(fēng)壓值為W0=。 10 西安建筑科技大學(xué)成教教學(xué)樓 建筑設(shè)計(jì)說明書 一、 工程概況 本建筑為西安建筑科技大學(xué)教學(xué)樓，西安建筑科技大學(xué)位于西安市雁塔路中段，教學(xué)樓位于該校東北部，北為友誼路，東鄰空軍醫(yī)院家屬院。 634mm，日最大降雨量 92mm， 1 小時(shí)最大降雨量 56mm。黃土層建議地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值 fk=150kPa。 窗的設(shè)置：教室采光等級(jí)為Ⅲ級(jí)，要求窗地面積比為 1/6，選用窗戶尺寸為 = 。男小便器按每 的小便槽折合一個(gè)小便器，取 5m 長(zhǎng)的小便槽。 采光： 走道盡端設(shè)置 的窗，以滿足交通聯(lián)系部分的采光要求。 外為了防止室外 雨水流入室內(nèi)，防止建筑舞因?yàn)椴痪鶆虺两凳沟孛娼档?，為了滿足建筑使用的要求，取室內(nèi)外高差為 450mm。 六、 構(gòu)造設(shè)計(jì) 的確定 根據(jù)設(shè)計(jì)資料冬季采暖室外空氣計(jì)算溫度 6℃ ，夏季通風(fēng)室外空氣計(jì)算溫度 30。 Ro＝ Ri+R+Re= Ri+δ/λ+Re=++= ㎡ 2．樓地面面層材料的選擇 底層地面（圖 ） 16 110 厚水磨石地面220厚 水泥沙漿找平層380厚 細(xì)石混凝土4素 土夯實(shí)1234 27 層樓面（圖 ），在樓板下做吊頂棚，吊頂棚與樓板之間做成彈性連接，減少聲橋，提高隔聲性能。 該建筑設(shè)有兩部樓梯 ， 每個(gè)防火分區(qū)的安全出口 為 2 個(gè) ， 滿足規(guī)范的要求。在明確層次，構(gòu)件，節(jié)點(diǎn)等前提下可以省略相應(yīng)的角標(biāo)，以簡(jiǎn)化符號(hào)?！?受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向非預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積； Acor— 箍筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核心面積； α1— 受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值； η— 偏心受壓構(gòu)件考慮二階彎矩影響的軸向力偏心距增大系數(shù)； λ— 計(jì)算截面的剪跨比； ρ— 縱向受力鋼筋的配筋率； ρsv— 豎向箍筋、水平箍筋或豎向分布鋼筋、水平分布鋼筋的配筋率； ρv— 間接鋼筋或箍筋的體積配筋率； FEk— 結(jié)構(gòu)總 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值； Geq— 地震時(shí)結(jié)構(gòu)（構(gòu)件）的重力荷載代表值、等效總重力荷載代表值； αmax— 水平地震影響系數(shù)最大值； γRE——— 承載力抗震調(diào)整系數(shù)； . 21 ∑M c— 節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時(shí)針或反時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可，按彈性分析分配； ∑Mb — 節(jié)點(diǎn)左右梁端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和 。取頂層的形心線作為框架柱的軸線，取板底為框架梁軸線， 2 至 7 層柱高即為層高，取 ，底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底：h1=++1=。計(jì)算時(shí)三層與四層各取墻高的一半計(jì)入本層墻的重力荷載代表值中。m 7 ? 104 600 600 3600 ? 1010 ? 1010 2 ? 104 700 700 3600 ? 1010 ? 1010 1 ? 104 700 700 5250 ? 1010 ? 1010 kNkNkNkNkNkN6=m 各 層重力荷載 代 表值=7G=6G=5G=4G=3G=2G=1GkN6=m 橫向框架計(jì)算簡(jiǎn)圖DCBA 25 根據(jù)梁柱的線剛度比 K 的不同，框架柱可分為中柱，邊柱和樓梯間柱等。 因?yàn)?TgT1==，則 α 1＝)TT( ? ＝（ ） ＝ FEK＝α 1 Geq＝ ＝ 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用按下式計(jì)算，以頂層為例，其余樓層計(jì)算結(jié)果見表 。m 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計(jì)算以第 6層邊梁和邊柱為例，其余計(jì)算結(jié)果見表 。 (2)表中 M 單位為 kN m M2=P2e2= =q239。 m M2=P2e2==m 7 6 5 4 3 2 1 26 表 橫向框架活荷載匯總表 層次 q2 /（ kN/m） q239。 柱軸力為柱所在層以上所有與該柱相連的梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力之和，計(jì)算恒載作用時(shí)的柱軸力要考慮柱的自重。彎矩以下拉為正，剪力以向上為正。 4 lq2 lql MMV 21ABA ???? a． 若 l)2/qq21V0 21A ??? （ 2132m a x 23 xqxlqxVMM AA ???? 0?AV ，跨中最大彎矩發(fā)生在 A支座處 ， Amax VM ? 4 lq2 lql MMV 21BAB ???? l)2/qq21V0 21B ??? （ 2132BBm a x x2qxl3qxVMM ???? 0VB? ，跨中最大彎矩發(fā)生在 B 支座處， Bmax VM ? 。 m Mb r 邊 = = VGb γREVA=[（ +） /+]= γREVB=[（ +） /+]= （ 3）框架柱內(nèi)力組合 取每層柱子頂和柱底兩個(gè)控制截面，進(jìn)行三種內(nèi)力組合，即可變荷載控制的組合+，永久荷載控制的組合 +SQk，地震作用下的不利組合 +。 m γREMmax= = 跨中最大彎矩的表達(dá)式為 2132AAm a x x2 lqxl6qxVMM ????? 令 ,0dxdMx ? 則 0xqxl2qV 122A ???? 解出 x 值代入表達(dá)式可求得跨中最大彎矩。 27 圖2. 9 橫向框架彎矩的二次分 配法（ M 單位： kN m M2 / kN m M2=P2e2==2q39。其他荷載計(jì)算方法同頂層。 22 (a) 框 架彎矩圖（kN m ) (b) 梁端剪力及柱軸力圖（kN ） 左地震作用下框架彎矩圖、梁端 剪力及柱軸力圖2 2 13 11 6 9 14 15 23 18 12 19 21 32 17 20 16 42 25 10 36 20 20 39 39 10 40 22 20 39 50 31 1 09 9. 2966 16 82 30