【正文】 4277843512442534500045753465124727848050488284961250403512005200352812536285445055278561125695357800586535951260378　( 2 ) 作圖解析法1234567891011121314151617181920212223242526272829）x。R=1時(shí)弧的重心到Y(jié)－Y軸的距離x。 303132333435363738394041424344454647484950515253545556575859606162636465666768697071727374757677787980818283848586878889 表49 （——毛坯直徑）因 —— ——如果某些拉深件筒口或凸緣邊沿不要求十分平齊，則工件在拉深后可不進(jìn)行修邊，但由于表4表47的計(jì)箅公式都沒有考慮到實(shí)際材料在拉深后厚度發(fā)生變化的自然特征，困此為了比較準(zhǔn)確的求的毛坯直徑，以滿足工件不修邊的要求 ，對(duì)于不進(jìn)行修邊的拉深件的毛坯直徑計(jì)算，應(yīng)考慮材料變薄的的因素，其公式如下：毛坯直徑計(jì)算，應(yīng)考慮材料變薄的的因素，其公式如下：2425261617圖421 筒形見毛坯尺寸的確定表46式中——（單位：mm）凸緣直徑d凸凸緣的相對(duì)直徑 d凸/d附因此毛坯展開尺寸可根據(jù)毛坯面積等于拉深件面積的原則來確定。177。177。177。（ 單位：mm）材料厚度拉深件高度的基本尺寸h附177。177。――177。177。177。177。177。圖418 圖417 凸緣外輪廓形狀合適與否三、拉深件的圓角半徑要使它符合工藝要求，可將它分成兩部分，分別制出，然后再連接起來(圖413b)。如圖410所示為汽車消聲聲器后蓋，在保證使用要求的前提下，形狀簡化后。通過建立不同的溫度條件而改變傳力區(qū)和變形區(qū)的強(qiáng)度性能的拉深方法，亦可提高拉深成形的極限變形程度。壓縮類變形的破壞形式主要是傳力區(qū)(筒壁)受拉失穩(wěn)破裂和變形區(qū)(凸緣)受壓失穩(wěn)起皺。凸緣起皺不僅取決于切向壓應(yīng)力的大小，而且取決于凸緣的相對(duì)厚度。 —— 凸模圓角半徑n（41）式中 這部分材料一直承受筒壁傳束的拉應(yīng)力，并且受到凸模的壓力和彎曲作用。除有與平面凸緣部分相同的特點(diǎn)外，還由于承受凹模圓角的壓力和彎曲作用而產(chǎn)生壓應(yīng)力。設(shè)在拉深過程中的某一時(shí)刻毛坯已處于圖46所示的狀態(tài)。 拉深件的網(wǎng)格變化如果從凸緣上取出一扇形單元體來分析(圖4—4)．小單元體在切向受到壓應(yīng)力吼作用，而徑向受到拉應(yīng)力口。圖b，隨著凸模的下壓，迫使材料拉凹模，形成了筒底、凸模圓角、筒壁、凹模圓角及尚未拉人凹模的凸緣部分等五個(gè)區(qū)域。 圓筒形件的拉深變形分析一、拉深過程二、拉深過程的力掌分析三、起皺與拉裂一、拉深過程越靠近筒口增大越多，原來的分度相等的輻射線變成等距的豎線，即每一扇形面積內(nèi)的材料都各自在其范圍內(nèi)沿著半徑方向流動(dòng)。(2 ) 凸緣圓角部分 (過渡區(qū))(4 )綜上所述，拉深時(shí)的應(yīng)力、應(yīng)變是復(fù)雜的，又是時(shí)刻在變化的，拉深件的壁厚是不均勻的?！?、 起皺與拉裂(2) 防止傳力區(qū)(筒壁)破裂軸對(duì)稱零件在圓周方向上的變形是均勻的。 改進(jìn)前 拉深件各部分尺寸的比例要恰當(dāng)。圖416五、拉深件上的孔位布置在一般情況下拉深件的精度不應(yīng)超過表4l、表42和 表43中所列數(shù)值。177。177。177。177。表42177。177。177。注：本表為不切邊情況達(dá)到的數(shù)值。177。177。177。第三節(jié) 13當(dāng)時(shí)，19 —— 毛坯直徑（mm） 形狀復(fù)雜的旋轉(zhuǎn)體拉深件的毛坯直徑形狀復(fù)雜的旋轉(zhuǎn)體拉深毛坯直徑的計(jì)算可利用久里金法則，即任何形狀的母線繞軸線旋轉(zhuǎn)，所得的旋轉(zhuǎn)體面積等于母線長度與其重心繞軸旋轉(zhuǎn)所得周長的乘積（是該段母線重心至軸線的距離）（圖422）即：旋轉(zhuǎn)體面積：毛坯面積：圖4222021222324252627282930313233343536373839404142434445464748495051525354555657585960616263646566676869707172737475767778798081828384858687888990919293949596979899表410 中心角時(shí)的弧長 = =20 ɑ/（176。 負(fù)責(zé)誤差很大。則 它的倒數(shù)稱拉深程度也稱拉深比。 數(shù) 材料的相對(duì)厚度是值的一個(gè)重要影響因素，大則可小，反之，要大，因愈薄的材料拉深時(shí)，愈易失去穩(wěn)定而起皺3拉深道次但 一般情況，拉深速度對(duì)拉深系數(shù)影響不大，但對(duì)于復(fù)雜大型拉深件，由于變形復(fù)雜且不均勻，若拉深速度過高，會(huì)是局部變形加劇，不易向臨近部位擴(kuò)展，而導(dǎo)致破裂。 2~~~~~~　~ 圓筒形件不用壓邊圈拉深時(shí)的拉深系數(shù)材料相對(duì)厚度各次拉深系數(shù)3以上————————————————注：此表適用010及15Mn等材料。紫銅無氧銅鎳、鎂鎳、硅鎳康銅（銅鎳合金）白鐵皮酸洗鋼皮TATA3TA5~~~~~~~~~~~~~~ 3. 材料為退火狀態(tài)。 由表418直快速查出拉身次數(shù)表418 圓筒形件用壓邊圈拉深時(shí)的拉深系數(shù)拉 深系 數(shù)毛坯相對(duì)厚度2~~11.~~~~12345~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~注：1. 大的適用于在第一道工序內(nèi)大的凹模圓角半徑（由時(shí)的到時(shí)的）；小的比值適用于小的凹摸半徑（）。 為確定拉深次數(shù)及各次半成品尺寸也可查圖法求得(圖429)，其查法如下：圖429查表44,h/d=68/20=,取δ=6mm（2）毛坯直徑查表47（5）確定各次拉深直徑 見圖431。 拉深系數(shù)拉深帶凸緣筒形件時(shí)．決不可應(yīng)用上述無凸緣筒形件的第一次拉深系數(shù)，因?yàn)檫@些系數(shù)只有當(dāng)全部凸緣都轉(zhuǎn)變?yōu)楣ぜ膫?cè)表面時(shí)才能適用。包括修邊余量 ）； ——底部及凸緣部分的相對(duì)圓角半徑。的值。3）凸緣過大而圓角半徑過小的情況，首先以適當(dāng)?shù)膱A角半徑成形，然后按圖紙尺寸整形(圖436)。10)計(jì)算以后各次的拉深高度。 圖439 （其中為該零件除去凸緣部分的表面積，即零件最后拉深部分所需材料）3）確定一次能否拉出查表420，得，遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于零件的，故零件一次拉不出來。8)計(jì)算以后各次拉深高度設(shè)第一次拉深時(shí)多拉入3%的材料（其余2%的材料返回到凸緣上）。 對(duì)于大、小直徑差值小，高度又不大，階梯只有2~3個(gè)，一般可一次拉成。二、由大階梯到小階梯的拉深程序 對(duì)于淺階梯成形件，而階梯直徑差別大不能一次拉出時(shí)，成功的經(jīng)驗(yàn)是：首次先拉成球面形狀（圖446a）或大圓角的筒形件（圖446b），然后用校正工序得到零件的形狀和尺寸。低碳鋼圖447五、帶錐性階梯零件的拉深b) 若以球形件的拉深成形為例(圖4—49)，根據(jù)其應(yīng)力、應(yīng)變情況，可將變形區(qū)分為三個(gè)部分。而分界圖以外的拉深變形區(qū)則屬壓縮類成形，其變形程度是受變形區(qū)失穩(wěn)起皺或傳力區(qū)破裂的限制。所以，越大，成形難度越大。顯然，合適的約束條件下，既不發(fā)生破裂，又不起皺的最大成形高度是錐形件的成形極限 (圖4—51)。為保證拉深工藝的穩(wěn)定性．錐形件拉深過程中一般都需拉出凸緣．再采用修邊工序切去多余部分．只有在相對(duì)對(duì)高度不時(shí)，材料相對(duì)厚度時(shí)，可以不加凸緣，而直接在拉深結(jié)束時(shí)精整錐形部分 。 首次拉深常拉出大圓角或半球形圓筒件，然后按圖紙尺寸成形。所用的模具套數(shù)多，結(jié)構(gòu)、加工比較復(fù)雜。該零件的錐形部分屬于深錐形件，相對(duì)高度大（），相對(duì)厚度（）小，大小端直徑比大（）凸緣部分很寬，這些因素使該錐形件成形困難用通常拉深方法難以民滿足產(chǎn)品質(zhì)量要求，而采用圓弧曲面過渡方法卻獲得了滿意的結(jié)果。3）錐形面一次成形法（圖461）二、球面零件的拉深這種方法的拉伸系數(shù)采用平均直徑來求，即：結(jié)構(gòu)簡單。 圖458錐面逐步成形法 這種方法先將毛坯拉成圓筒形，使其表面積等于大于成品圓錐表面積，而直徑等于圓株錐大端直徑，以后各道工序逐步拉出圓錐面。圖455 這種零件由于深變形不足，彈復(fù)量大，因此對(duì)形狀的尺寸，精度要求高時(shí)，須設(shè)法增加壓邊力式中 越小時(shí)，毛坯中間部分的承載能力差，易于拉裂。 錐形件的扎深過程，取決于錐形零件各部分的尺寸關(guān)系?？梢姡瑥牟牧匣蚰＞呓Y(jié)構(gòu)等方而提高脹形變形或拉深變形的成形極限，都可提高曲面旋轉(zhuǎn)體零件的成形極限。其上徑向應(yīng)力（）為拉應(yīng)力、切向應(yīng)力()為壓應(yīng)力。或者可采用階梯拉深法（圖448b）。 毛坯直徑 08鋼 當(dāng)拉深大、小直徑差值大，階梯部分帶錐形的零件時(shí)，再將拉深小直徑的過程中拉出側(cè)壁錐形（圖447）。這時(shí)拉深工序數(shù)目等于零件階梯數(shù)目（最大階梯直徑形成前所需的工序除外）。圖443 4. 隨 數(shù)值增大， 前述實(shí)際選定 ，與這次計(jì)算結(jié)果相符。 例二工序圖前述表420及421共同存在一個(gè)缺陷：都是以未知數(shù)（的分母是未知數(shù)，故是未知數(shù)）求未知數(shù)，需反復(fù)試湊，使用甚為不便。 故：6)根據(jù)上述計(jì)算工序尺寸的第二原則，擬于第一次拉入凹模的材料比零件最后拉深部分的實(shí)際所需材料多5%，這樣，毛坯應(yīng)修正為：則第一次拉深高：從上述數(shù)據(jù)看出，各次拉深程度分配不合理，現(xiàn)調(diào)整如下：極限拉深系數(shù)實(shí)際拉深系數(shù)各次拉深直徑拉深系數(shù)差值========用逼近法確定第一次拉深直徑（以下表格列出有關(guān)數(shù)據(jù)，便于比較)。 2）按表47序號(hào)20所列公式，初算毛坯直徑為： 5)合理選取各次拉深的圓角半徑。 ，而，故一次拉不出來。帶凸緣拉深高度按下式計(jì)算：寬凸緣筒形件的拉深方法這一原則實(shí)際上是通過正確計(jì)算各次拉深高度和嚴(yán)格控制凸模進(jìn)人凹模的深度來實(shí)現(xiàn)的。（2）凸緣不參加變形 寬凸緣計(jì)算帶凸緣拉深件的的工序尺寸有兩個(gè)原則：(1)凸緣筒形拉深件尺寸表 4–21表4 – 20 但這些不同情況只是無凸緣拉深過程的中間階段而不是其拉身過程的終結(jié)，因此，用 便不能表達(dá)并種不同情況(不同和h )下的過程從平板毛坯D拉深成直徑為，高度為h的筒形件，為了保證拉深過程順利進(jìn)行．應(yīng)使最大拉應(yīng)力， 為筒形件傳力區(qū)危險(xiǎn)斷面的強(qiáng)度所允許承受的負(fù)荷。 圖430 由表415查得各次拉深的極限拉深系數(shù)為、