【正文】 框架梁柱的相對線剛度如圖4，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法。（2） 用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。調(diào)幅結(jié)果表14。④V跨中2AMVMVMV跨中1AMVMVMV跨中表23 框架柱內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合恒①活②地震③①+②①+②（①+②）177。選用M大N小的組合,最不利組合為 查表得,則柱計算長度 所以 因為 , 所以 按照構(gòu)造配筋,最小總配筋率根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》，則每側(cè)實配320，另兩側(cè)配構(gòu)造筋316（3） 垂直于彎矩作用平面的受壓載力按軸心受壓計算。所以,B D區(qū)格板按雙向板計算，A，C區(qū)格板按單向板計算。（2） 對于邊區(qū)格跨中截面及第一內(nèi)支座截面“當(dāng)， 當(dāng)，（3） 樓板的角區(qū)格不折減。 圖25 樓梯結(jié)構(gòu)平面布置圖1． 荷載計算 踏步板自重 踏步抹灰重 底面抹灰重 恒載 活載 =總荷載設(shè)計值 。而A ，D軸設(shè)計成柱下獨立基礎(chǔ)。a） 荷載計算 由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 N= V=由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎(chǔ)梁自重 G=（+）（）= G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為：（假定基礎(chǔ)高度為1100mm） b) 基底尺寸的確定因為結(jié)構(gòu)的對稱性,所以主要荷載的合力作用點和基礎(chǔ)底面形心重合,無需計算主要荷載的合力作用點位置來確定基礎(chǔ)長度。 荷載計算恒載計算： 總計 活載計算： 計算簡圖縱向連續(xù)梁，橫梁中間跨 由于連續(xù)梁與橫向框架整澆，則邊跨計算跨度也取凈跨左邊跨右邊跨邊跨與中間跨的計算跨度相差，所以不可以按等跨連續(xù)梁計算。各跨跨中及支座截面的彎矩設(shè)計值按下面的公式計算： 計算結(jié)果見表28表29 連續(xù)梁彎矩計算表截面A1B2C3 D4E彎矩系數(shù)5．7755．7755．7756．36．36．96．9均布荷載作用下連續(xù)梁的剪力按下面公式計算：計算結(jié)果見表30表30 連續(xù)梁的剪力計算截面AE剪力系數(shù) 配筋計算 縱向連續(xù)梁跨中按T形計算，其翼緣的寬度取二者的較小值： 所以取 判斷跨中截面屬于哪一類T形截面，取 則 所以屬于第一類T形截面 支座截面按矩形截面設(shè)計， 連續(xù)梁正截面計算見表30。圖32 二柱矩形聯(lián)合基礎(chǔ)計算簡圖及V，M圖d） 基礎(chǔ)高度計算 取h=1000mm, 。3．11．1 獨立基礎(chǔ)設(shè)計 以底層A柱基礎(chǔ)計算為例a) 荷載計算：（以底層A柱基礎(chǔ)計算為例）由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得 第一組： N= V= 第二組： M= V= 由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d：（G） 底層外縱墻自重 基礎(chǔ)梁自重 G=（+）（）= G對基礎(chǔ)底面中心的偏心距為 ==作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為：（假定基礎(chǔ)高度為1100mm） 第一組： 第二組： 圖28 基礎(chǔ)高度尺寸圖b) 基底尺寸的確定第一：確定l和b 取l/b=， 解得： b=,l= 驗算的條件： 第二：驗算另一組荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時的基底應(yīng)力： 第二組： （可以） （可以） C) 確定基礎(chǔ)高度 采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗算。 踏步板截面的折算高度截面有效高度??；b=300mm。 D區(qū)格跨中及BD支座減小20%。支座最大負(fù)彎矩可近似按活載滿布求得，即內(nèi)支座固定時，作用支座彎矩，所有區(qū)格板可分為A、B類，計算彎矩時考慮泊松比影響，取。柱上端加密區(qū)的長度取，取700mm，柱根取1400mm。④1A柱上MNA柱下MNB柱上MNB柱下MN注：表中M以左側(cè)受拉為正，N以受壓為正，單位為kN。 表15 恒載作用下AB梁端剪力計算 層號423．046．372．586．6365．9579．21331．4966．399．215．4793．74104．68231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表16 恒載作用下BC梁端剪力計算層號413．382．114．05014．0514．05323．092．124．24024．2424．24223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表17 活載作用下AB梁端剪力計算層號47．886．324．822．1522．6726．9737．886．324．821．0923．7325．9127．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表18 活載作用下BC梁端剪力計算層號44．22．14．4104．414．4135．252．15．5105．515．5125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表19 恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱465．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12393．74104．6824．24422．95449．24433．17460．06293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49 表20 活載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱427．6726．974．4152．8766．18323．7325．915．51103．80133．30223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．77 風(fēng)荷載計算 本設(shè)計地區(qū)基本風(fēng)壓為，所設(shè)計的建筑地處農(nóng)村。 梁端固定彎矩計算：恒載：屋面： 樓面： 活載：屋面： 屋面： 分層法計算見圖1116?？蚣軝M梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計算中查得。例如，中框架柱分中柱和邊柱，邊柱梁分中柱和邊柱等，現(xiàn)以第2層B3柱的側(cè)移剛度計算為例，其余見表6表6 框架柱側(cè)移剛度A ,D軸中框架邊柱層次線剛度(一般層)(一般層)根數(shù)( 底層)(底層)13．2210101．5895446244．0010101 .27122456A1,D1,5軸邊框架邊柱層次αcDi根數(shù)13．2210101 .1987064244．0010100．95100994 B C軸中框架中柱層次αcDi根數(shù)13．2210104．36125506244．0010103．14192786B C軸邊框架中柱層次αcDi根數(shù)13．2210103．27117454244．0010102．62178934把上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層間側(cè)移剛度∑Di見下表：橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）