【正文】 ，因?yàn)樗鼈儤?gòu)成核電廠的放射性和非放射性雙方之間的主要障礙之一。這種材料具有較高的強(qiáng)度，因此管壁可以較薄，而且這種材料對氯離子應(yīng)力腐蝕具有免疫性能，得到了廣泛應(yīng)用。 （2）管子在管板內(nèi)采用液壓脹管 在完成典型的管子與管板密封工序后,沿管板全厚度液壓脹管,以避免在縫隙內(nèi)積聚雜質(zhì)和發(fā)生濃縮。W公司供貨,它是以CANDU堆蒸汽發(fā)生器的設(shè)計(jì)為基礎(chǔ),希望能防止因各種因素而引起的管子破損,預(yù)期壽命為40年。 （3）管束支撐結(jié)構(gòu)曾采用過剛性三葉形支撐板,最近采用柔性好、線接觸的柵格支撐板。為了保證長期停堆期間控制二次側(cè)的水質(zhì)指標(biāo),從管束頂部到底部設(shè)計(jì)了一個(gè)通道,每天能把二次側(cè)的水完全更換三次,并可進(jìn)行取樣和過濾。 下筒體許用應(yīng)力：。本設(shè)計(jì)選用的管徑為20mm。s）Ρrf（J/(kg同時(shí)，也常常在第一級汽水分離器前設(shè)置水下孔板、在第二級汽水分離器后設(shè)置均汽孔板，用于均勻蒸汽負(fù)荷，提高汽水分離器的效率。由傳熱管束至出口水室在出口水室轉(zhuǎn)彎的局部阻力由出口水室至出口接管截面積比————1流速20583441044699539894012941總阻力設(shè)計(jì)阻力 二回路水循環(huán)阻力計(jì)算 假定循環(huán)倍率， 下降空間阻力 摩擦系數(shù) （）其中： 為絕對粗糙度 為下降空間當(dāng)量直徑下降空間水流速下降空間阻力 （）其中:x 包括入口阻力系數(shù)=1，出口阻力系數(shù)=1，定位裝置阻力系數(shù)=1 上升空間阻力摩擦阻力上升空間流道面積 （）其中： 為支撐板定位拉桿數(shù)量上升空間當(dāng)量直徑 （）循環(huán)速度 （）出口水相折算速度 （）水相平均折算速度 （）出口氣相平均折算速度 （）汽相平均折算速度水相雷諾數(shù)汽相雷諾數(shù)（）水相和汽相雷諾數(shù)均大于1000，可判別流態(tài)為紊流—紊流水相摩擦系數(shù)汽相摩擦系數(shù)按折算速度計(jì)算的水相摩擦阻力： （）按折算速度計(jì)算的汽相摩擦阻力 （）參量 （）液相倍增因子 （）汽相倍增因子 （）水相摩擦阻力 （）汽相摩擦阻力 （）摩擦阻力 （）456456485560787283 支撐上升空間板局部阻力 支撐板選擇整圓形的開口板，它使汽水混合物上升時(shí)無橫向流動，對管子振動影響小。根據(jù)設(shè)計(jì)基本參數(shù)和設(shè)計(jì)要求，應(yīng)用合理的數(shù)學(xué)算法和技巧對蒸汽發(fā)生器進(jìn)行了設(shè)計(jì)。部分計(jì)算方法較為粗略，也帶來了相對的誤差。這里再次感謝他們由于我的學(xué)術(shù)水平有限，所寫論文難免有不足之處，懇請各位老師和學(xué)友批評和指正參考文獻(xiàn)[1] 孫中寧，《核動力設(shè)備》，哈爾濱工程大學(xué)出版社，2004[2] 龐鳳閣，彭敏俊，《船舶核動力裝置》，哈爾濱工程大學(xué)出版社，2000[3] 歐陽予，《核反應(yīng)堆與核能發(fā)電》，河北教育出版社2003[4] 薛漢俊，《核能動力裝置》，原子能出版社，2004[5] 廣東核電培訓(xùn)中心，《900MW壓水堆核電站系統(tǒng)與設(shè)備》，原子能出版社， 2005[6] 沈長斌，《腐蝕科學(xué)與防護(hù)技術(shù)第十五卷》，中國科學(xué)院金屬研究所，2003[7] 薛靜，《蒸汽發(fā)生器傳熱管開裂失效分析及腐蝕機(jī)理研究》，2007[8] 蒸汽發(fā)生器編寫組，《蒸汽發(fā)生器》，原子能出版社，2009[9] 錢達(dá)中，《核電站水質(zhì)工程》，中國電力出版社，2008[10] 俞冀陽，賈寶山，《反應(yīng)堆熱工水力學(xué)》，清華大學(xué)出版社，2011[11] Benjamin L Dow Jr James ,《Benson Keeping watch on steam generators》,NE1,2001[12] Westinghouse Regulatory Guide,《Steam generator tube integrity》1988[13] Remended Guide Lines for the Operation and Maintenance of Fe ed water Heaters,Electric Power Research Institute,1982． [14] Instructions for the Care and Operation of High Pressure Fecd water Wheeler Energy Corporation,1981．[15] Stangards for Closed Feedwater Edition, Heat Exchange Institue,1984．[16] Performance Test Codes PTC Closed Feedwater A mercican Society of Mechanical Engineers,1978．[17] Ostermryerh Stegemann Dnew Aspects for Remote Field Eddy Current Probe ,1994．。 致 謝 歷時(shí)將近十個(gè)星期的時(shí)間終于完成了這篇關(guān)于蒸汽發(fā)生器傳熱管結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的論文，在論文的寫作過程中遇到了無數(shù)的困難和障礙，都在同學(xué)和老師的幫助下度過了。，一回路側(cè)進(jìn)口溫度340℃，一回路側(cè)出口溫度315℃，傳熱管內(nèi)徑18㎜，外徑20㎜。 故其中： 為支撐板單元開孔面積 為上升流道單元面積 查圖得按折算速度計(jì)算的水相局部阻力： （）其中：N= 9 為支撐板數(shù)目 按折算速度計(jì)算的汽相局部阻力 （）參量 （）參量 （）其中： 為二回路工作壓力。其中一次側(cè)為單向流動，采用均相流模型；二次側(cè)位汽液兩相流動，采用分相流模型。 a為單管通流面積。 （）傳熱管材料選擇lnconel—600。 熱平衡計(jì)算 由二回路蒸汽產(chǎn)量公 （）其中：為汽化潛熱查表得； 為干度； 為二回路水飽和焓； 為二回路給水焓；解得為蒸汽發(fā)生器的熱功率 由一回路水量公式可求取一回路放熱 （）其中為蒸發(fā)器熱效率。在壓水堆核動力裝置中，一般設(shè)計(jì)成一回路冷卻劑在蒸汽發(fā)生器傳熱管內(nèi)流動，二回路的工質(zhì)在傳熱管外流動。為防止管束振動,嚴(yán)格控制管子與支撐條的間隙公差。為了提高I一690的耐腐蝕性能,確定了退火溫度和時(shí)間(1071度、超過1分鐘),%之間。流水孔提供了大面積的流水通道,能降低阻力,提高流速。為管內(nèi)冷卻劑流速；A 為為單根傳熱管流通面積； 再利用公式計(jì)算出傳熱管的總長度因?yàn)楣馨鍨閳A形，為了增強(qiáng)蒸發(fā)器換熱能力，傳熱管在管板上的排列盡量均勻，確定排數(shù)和每一排的傳熱管的根數(shù)，確定傳熱管的最大管束直徑和最小管束直徑，并利用公式 （）計(jì)算出彎管的總長度，再利用公式可以求出直管段的長度，這樣就可以確定傳熱管的具體排列方式了 美國西屋公司新設(shè)計(jì)蒸汽發(fā)生器 美國西屋公司設(shè)計(jì)的F型蒸汽發(fā)生器,力求避免傳熱管的各種腐蝕破損和機(jī)械破損問題,但在高麗和卡拉威核電站的初期運(yùn)行中,在管束U形彎頭防振條處發(fā)生了磨損。如果電廠正在運(yùn)行中二傳熱管發(fā)生破裂的話，主冷卻劑便會攜帶著大量的放射性物質(zhì)由主泵獲得能量逃逸出來，直接汽化成水蒸氣的形式。