【正文】 底物流入曝氣池的速率即為底物降解速率。工作過程分為曝氣、沉淀和排水三個階段，周期循環(huán)進行。C，全年無霜期約275天。2） 地形、地貌地形起伏較大，整個地勢為東西南高，北部低。污水通過干渠以自流方式到廠邊，廠邊干渠管底標高為39米(黃海高程)，出水排入廠址北部的北湖，北湖最高水位41m。 磷酸鹽（以P計）= 。內容：對主要污水處理構筑物的工藝尺寸進行設計計算，確定污水處理廠的平面布置和高程布置。COD=280 mg/L。 TN≤20mg/L。51′～28176。② 風向：冬季主導風向為北風，夏季主導風向為東南風。該工藝最早是在美國森維柔廢水處理公司于1975年研究成功并推廣應用的廢水處理新技術專利。CASS工藝的優(yōu)點（1）工藝流程簡單，占地面積小，投資較低CASS的核心構筑物為反應池，沒有二沉池及污泥回流設備，一般情況下不設調節(jié)池及初沉池。 （3）沉淀效果好CASS工藝在沉淀階段幾乎整個反應池均起沉淀作用，沉淀階段的表面負荷比普通二次沉淀池小得多，雖有進水的干擾，但其影響很小，沉淀效果較好。在流量沖擊和有機負荷沖擊超過設計值2~3倍時，處理效果仍然令人滿意。 （6）適用范圍廣，適合分期建設CASS工藝可應用于大型、中型及小型污水處理工程，比SBR工藝適用范圍更廣泛；連續(xù)進水的設計和運行方式，一方面便于與前處理構筑物相匹配，另一方面控制系統(tǒng)比SBR工藝更簡單。h，必須經穩(wěn)定化后才能處置。（對城市污水，進水COD為400mg/L時，出水小于30mg/L以下。工藝流程圖如下：圖21：工藝流程圖提升泵房 細格柵粗格柵格柵曝氣沉砂池CASS池砂水分離器柵渣外運污泥濃縮池出水污泥脫水外運三 處理構筑物設計設計進、出水水質及去除率如下表：表3—1：設計進、出水水質及去除率CODBODSS進水水質280 mg/L160mg/L150 mg/L出水水質要求《60 mg/L《20 mg/L《20 mg/L㈠集水井的設計集水井即集水池，由于城市的污水水量基本是按照時間段來變化的，而且各個季節(jié)的水量也不相同，為了使水泵啟動不會過于頻繁，調蓄進水與水泵送水之間的不均衡，因此在粗格柵后與提升泵前設計一口集水井。該污水處理工程的處理規(guī)模：日處理量為20000m3/d，即平均日流量為Qp=，最大設計流量為Qmax= m3/h= m3/s，設計中取水量變化系數(shù)Kp=泵前格柵為污水廠的第一道預處理設施，用于去除污水中較大的懸浮物和漂浮物，保證后續(xù)處理設施的正常運行。柵前流速，過柵流速柵條寬度，格柵間隙柵前部分長度，格柵傾角=單位柵渣量取柵渣/污水柵前水深，（1）柵條間歇數(shù)， 個（2）格柵的寬度：，則 (3)進水漸寬部分長度 根據公式 式中 ——進水渠道寬度，取進水渠寬；進水渠道漸寬部分的長度L1，其漸寬部分角度a1=25o,，則即，L1= m(4) 柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 根據公式 則 m(3)通過格柵的水頭損失， 式中 h1設計水頭損失，m h0計算水頭損失，m g重力加速度， k系數(shù)，取3 阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，取=則：(4)槽總高度H設柵前渠道超高 (5) 柵槽總長度l，式中，為柵前渠道深，則， （6）進水與出水渠道格柵與沉砂池合建，格柵出水直接進入沉砂池，進水渠道寬度B1=B=，渠道水深h水=h=(7) 每日柵渣量W， 式中，為柵渣量，格柵間隙為16～25mm時，=～；格柵間隙為30～50mm時，=～。所以，提升凈揚程水泵水頭損失取從而需水泵揚程再根據設計流量，采用WQ3002237型潛水泵10臺5用5備，流量300m3/h，揚程22m。在顆粒物質的表面還附著一些粘性有機物，這些粘性有機物是極易腐爛的污泥，因此，這些顆粒物質都應在沉砂池中被去除。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管，管徑DN2=500mm,管內流速v2=，水力坡度i=%。CASS工藝運行過程包括充水曝氣、沉淀、潷水、閑置四個階段組成，具體運行過程為： （1）充水曝氣階段邊進水邊曝氣，同時將主反應區(qū)的污泥回流至生物選擇區(qū)，一般回流比為20%。 圖24 CASS工藝原理圖（1）基本設計參數(shù)處理規(guī)模：Q=2000m3/d,混合液懸浮固體濃度（MLSS）：取Nw=3000mg/L反應池有效水深H一般取35m,排水比：λ= ==(2)BOD污泥負荷（或稱BODSS負荷率）（Ns）Ns=Ns——BOD污泥負荷（或稱BODSS負荷率）,kgBOD5/(kgMLSS （ⅰ）采用容積負荷法計算：式中：Q—城市污水設計水量，m3/d ；Q=20000m3/d； Nw—混合液MLSS污泥濃度（kg/m3）， kg/m3； Ne—BOD5污泥負荷(kg BOD5/kg MLSS靠進水端為生物選擇區(qū)，其容積為CASS池總容積的10%左右，另一部分為主反應區(qū)?！鏁r活性污泥自身氧化系數(shù)： Kd（）=Kd（20）=（－20）= 剩余生物污泥量：△XV=YQ－Kd（）VifnN=20000－1389 66= 剩余非生物污泥量：△XS =Q（1fbf） =20000（）=1330kg/d公式中，fb——進水VSS中可生化部分比例，取fb =；C0——設計進水SS，m3/d；Ce——設計出水SS，m3/d； 剩余污泥總量：X=△XV+△XS=+1330= 剩余污泥濃度NR：NR=%計算，濕污泥量為（12）復核污泥齡=式中：——污泥齡 Y——污泥產率系數(shù)， Kd——衰減系數(shù)，～ 代入數(shù)值，= = =硝化所需最小污泥齡：=（1/（15T）fs——硝化所需最小污泥齡d1；——硝化細菌的增長速率d1：T=，；fs——安全系數(shù)：為保證出水氨氮小與5mg/L ～；；T——污水溫度：。每根豎管的配氣量為： m3/h 曝氣池平面面積為： m3計，則所需空氣擴散器的總數(shù)為：個為安全計，本設計采用1320個空氣擴散器，每個豎管上安設的空氣擴散器的數(shù)目為：每個空氣擴散器的配氣量為 m3/h圖26 曝氣系統(tǒng)管道布置圖空氣管道的流速，一般規(guī)定為：干、支管為10~15m/s，通向空氣擴散裝置的豎管、小支管為4~5m/s。出泥管管徑取150mm。型周邊傳動刮泥機主要有中心旋轉座、型工作橋、刮臂、刮板、導流筒、排渣裝置等組成，工作時，污水從中心支座處經導流筒擴散后均勻流向池周，混合液中粗大的顆粒經沉淀后在池底形成污泥層，比重較輕的浮于液面，工作橋在周邊驅動機構的帶動下沿中心支座作緩慢旋轉，支式刮臂依據重力帶動刮板將污泥逐層由池周刮向中心集泥坑，通過池內水壓將污泥排出池外，浮渣刮板沿導流筒將浮于液面的浮渣撇向池周的排渣斗內，通過自動沖洗機構將浮渣排出池外。對固相顆粒當量直徑=3um、重量濃度比：10％或體積濃度比=70％、液固比重差：／cm3的各種懸浮液均適合采用該類離心機進行液固分離或顆粒分級。6） 平面布置按功能分區(qū)、配置得當，功能明確、布置緊湊，順流排列、流程簡潔，充分利用地形、平衡土方、降低工程量，必要時預留適當余地，考慮擴建和施工的可能，構筑物布置應注意風向和朝向。各處理構筑物及連接管渠的水頭損失計算 污水處理廠的水流常依靠重力流動，以減少運行費用。如下表所示： 各個構筑物的水面標高和池底標高構筑物名稱水面標高(m)有效水深(m)池底標高(m)構筑物名稱水面標高(m)有效水深(m)池底標高(m)細格柵CASS池