【正文】 攪拌樁，因此要根據(jù)基坑開挖深度，土質(zhì)情況和周圍環(huán)境情況，通過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較認(rèn)為經(jīng)濟(jì)合理才可采用。深層攪拌樁最適宜于處理淤泥、淤泥質(zhì)土、粉土和含水量較高的粘性土地基，其優(yōu)點(diǎn)在于：（1）其施工工藝由于將固化劑和原地基軟土就地攪拌混合，因而最大限度的利用了原土；（2）攪拌時不會將地基土側(cè)向擠出，因而對周圍既有建筑物的影響較小；（3）按照不同地基土的性質(zhì)及工程設(shè)計要求，合理選擇固化劑及其配方，設(shè)計比較靈活；（4）施工時無振動，無噪聲，無污染，可在市區(qū)內(nèi)和密集建筑群中進(jìn)行施工；（5）土體加固后重度基本不變，對軟弱下臥層不致產(chǎn)生附加沉降。人工挖孔樁因施工方便，造價低廉而得到廣泛的應(yīng)用，但人工挖孔樁也有其局限性：當(dāng)?shù)貙又泻辛魃?，礫石等強(qiáng)透水層且水量大時，以及當(dāng)?shù)貙又泻姓託饣蛞谎趸嫉扔卸練怏w時，對人工挖孔樁施工也是一個威脅，應(yīng)盡量避免。地下水的腐蝕性一般能代表含水層的腐蝕性。地下水位隨季節(jié)不同有升降變化，根據(jù)地區(qū)經(jīng)驗(yàn)場地地下水位年變幅為 ～ 米左右。南京地下誰最高水位一般在 7～8 月份，最低水位多出現(xiàn)在旱季 12 月份至年 3 月份野外勘探時間為 2022 年 1～2 月，勘探期間多降雨。⑤1 層強(qiáng)風(fēng)化泥巖：紫紅色，層狀結(jié)構(gòu)，巖體組織結(jié)構(gòu)大部分破壞，礦物成分顯著變化，風(fēng)化強(qiáng)烈，上部呈土狀，下部呈碎塊狀，碎塊手捏易碎，標(biāo)準(zhǔn)貫入實(shí)測擊數(shù)均大于 50 擊。局部地段夾粉砂薄層，層厚 5～15mm，減少量云母碎片及腐木屑，局部夾腐木屑較多，搖振反應(yīng)輕微，無光澤反應(yīng)，干強(qiáng)度、韌性低，該層下部 1～2m 左右表現(xiàn)為互層狀。該層土質(zhì)松散，堆積無規(guī)律，堆積時間小于 2 年。2．2 基坑工程概況1）基坑面積：本工程基坑總面積約 3000㎡，基坑周長約 220m。例如：1）支撐結(jié)構(gòu)不合理，施工質(zhì)量差；如：鋼管支撐支點(diǎn)數(shù)量少、焊接不牢、使用多年的鋼管變形大、變薄等。狹義的”水土合算”是指在基坑支護(hù)工程中采用總應(yīng)力強(qiáng)度指標(biāo)來計算主動和被動土壓力，計算時土體的豎向應(yīng)力采用不包括靜水壓力在內(nèi)的總有效應(yīng)力。水土壓力分算法在基坑工程中由于土方開挖和基坑降水的影響，很容易在墻前后的土體中形成一個水頭差，因此根據(jù)水壓力的計算方法可將土壓力的水土分算方法分為兩種。因此，基坑擋土結(jié)構(gòu)的結(jié)構(gòu)形式、墻后土的性質(zhì)、施工次序、變形的發(fā)生、土中應(yīng)力路徑等都與朗肯土壓力理論前提假定有很大差異。墻式支護(hù)結(jié)構(gòu)一般采用鋼筋混凝土地下連續(xù)墻。2）基坑周邊各類地下設(shè)施，如上下水、電纜煤氣、污水、雨水、熱力管線或管道等分布和性狀。1．1．4 設(shè)計計算方法式。1．1．5 施工技術(shù)進(jìn)步效果。3）基坑周邊和鄰近地區(qū)地表水和地下水匯流排瀉情況、地下水管滲漏情況、對基坑開挖和支護(hù)的影響程度?；庸こ探Y(jié)構(gòu)設(shè)計土壓力的確定基坑支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計計算包括外力（土壓力及地基超載）和支護(hù)結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩和剪力） 、支撐體系的設(shè)計計算、基坑整體穩(wěn)定性和局部穩(wěn)定性、地基承載力、支護(hù)結(jié)構(gòu)頂部位移、結(jié)構(gòu)和地面的變形以及軟弱土層的局部加固、對相鄰建筑的影響等諸方面的計算．近年來，隨著巖土力學(xué)理論的發(fā)展，提出了多種計算理論和方法，目前的支護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計中，一般都以古典的庫倫公式或朗肯公式作為計算土壓力的基本公式。其次，對于粘性土，朗肯土壓力理論沒有考慮土的粘聚力，經(jīng)過分析大量工程，用等值內(nèi)摩擦角計算，結(jié)果顯示低墻保守、高墻危險。即：1）不考慮滲流影響時，按靜水壓力計算土壓力；2）考慮滲流影響時，按穩(wěn)態(tài)滲流的水壓力計算土壓力．目前，有人提出由于超靜孔隙水壓力的影響難以估計，可以在不排水條件下測定土體的抗剪強(qiáng)度，將超靜孔隙水壓力的影響考慮在總應(yīng)力抗剪強(qiáng)度指標(biāo)中，采用總應(yīng)力法進(jìn)行“水土分算” ，這一方法也就是所謂狹義的“水土合算”方法。因此，在設(shè)計計算時應(yīng)全面分析，避免漏項，并應(yīng)考慮各種不利條件下的情況。2）超挖：沒做到”開槽支撐、先撐后挖、分層（段）開挖、嚴(yán)禁超挖，不支護(hù)就開挖，支護(hù)結(jié)構(gòu)未達(dá)到要求的強(qiáng)度就開挖，未分層分段開挖而一挖到底”等等3）多家施工方管理協(xié)調(diào)不力；4）層層分包，偷工減料2 工程概況2．1 建筑工程概況1）工程名稱：華新麗華基坑組織設(shè)計2）工程地點(diǎn)：南京市建鄴區(qū)河西新城地區(qū)，河西大街以北，江東中路以西，沿山路以東，楠溪江西街以南。2）基坑開挖深度：本工程主樓區(qū)域基坑開挖深度為 ，裙樓區(qū)域普遍開挖深度約 。該層土質(zhì)不均，整個場區(qū)均有分布，具濕陷性。整個場區(qū)均有分布，該層層厚 ～ 米，層底埋深～ 米。巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ級，浸水易軟化，整個場區(qū)均有分布，層厚 ～ 米，層底埋深 ～ 米?？碧狡陂g，測得場地潛水穩(wěn)定水位埋深 ～ 米，初見水位埋深～；呈東北高西北低狀。根據(jù)鄰近幾個工程的承壓水群井抽水試驗(yàn)和水頭觀測成果，該區(qū)域弱承壓水含水層的水頭埋深一般為地面以下 10 米左右，因此在基坑施工前應(yīng)對承壓水水頭埋深進(jìn)行觀測，根據(jù)實(shí)測承壓水頭埋深進(jìn)行承壓水突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算，以便采取針對措施。場地地下水水位以上主要為粉質(zhì)粘土混碎磚、碎石填積的人工填土，場內(nèi)及周圍無環(huán)境污染源。利用并列的機(jī)械鉆孔灌注樁組成的圍護(hù)墻體由于施工簡單，墻體剛度大，造價低，因此在工程中用的比較多。3．1．2 地下連續(xù)墻支護(hù)地下連續(xù)墻圍護(hù)呈封閉狀態(tài)，在深基坑開挖后，加上內(nèi)支撐或錨桿，就可以起到擋土的作用，更加方便深基坑工程的施工。一般來說，當(dāng)在軟土層中基坑開挖深度大于 10 米，周圍相鄰建筑物如地下管線對沉降與位移要求較高，或用作主體結(jié)構(gòu)的一部分，或采用逆筑法施工時，可采用地下連續(xù)墻。土釘支護(hù)的缺點(diǎn)和局限性主要是基坑變形大。此外，環(huán)境溫度變化可對支撐的內(nèi)力產(chǎn)生很大的影響，比如 20m 寬的基坑若環(huán)境溫度降低 10186。(2)水文條件。集水井容積大小決定于排水溝的來水量和水泵的排水量，宜保證泵停抽后 30 分鐘內(nèi)基坑坑底不被地下水淹沒。當(dāng)降水深度在 6m 以內(nèi)時，采用單級井點(diǎn)降水。當(dāng)管井深度大于 15m 時，也稱為深井井點(diǎn)降水。該降水方法一般適用于滲透性能較好的含水層(如粉土、砂土、卵石土等)中的降水，可以滿足不同深度，特別是大面積的降水要求。七、自滲井點(diǎn)降水自滲井點(diǎn)降水法適用于下列條件：1)在降水范圍內(nèi)的地層結(jié)構(gòu)為三層以上，含水層有兩層以上，備含水層之間為相對隔水層(以粉質(zhì)粘土為主)或隔水層(以粘土為主)。在具備一定自滲條件，但自滲后的水位降深不能滿足降水要求，或降水面積較大，光靠周邊圍降不能使基坑中部的降水深度及降水時間滿足設(shè)計、施工要求時，可以采用砂礫井或管井引滲配合輕型井點(diǎn)或管井抽水來達(dá)到降水目的。本著盡早開發(fā)使用，發(fā)揮土地經(jīng)濟(jì)價值，且有利于日后整個項目的宣傳及銷售的思路，業(yè)主方面對一、二和六號樓的工期要求較高，本方案針對六號樓進(jìn)行單獨(dú)開發(fā)設(shè)計。而支持平面的布置宜根據(jù)基坑形狀等因素綜合確定，由于本工程基坑基本呈矩形，塔樓核心筒和框架柱位于基坑中心區(qū)域，采用鋼筋混凝土圓環(huán)支撐體系可完全避開核心筒剪力墻，有利于加快塔樓結(jié)構(gòu)的施工速度，縮短總工期。表41 基坑側(cè)壁安全等級及重要性系數(shù)安全等級 破壞后果 重要性系數(shù)一級支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞、土體失穩(wěn)或過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響很嚴(yán)重二級支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞、土體失穩(wěn)或過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響一般三級支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞、土體失穩(wěn)或過大變形對基坑周邊環(huán)境及地下結(jié)構(gòu)施工影響不嚴(yán)重注：有特殊要求的建筑基坑側(cè)壁安全等級可根據(jù)具體情況另行確定?；又ёo(hù)設(shè)計內(nèi)容應(yīng)包括對支護(hù)結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測及施工監(jiān)控的要求。當(dāng)?shù)孛嫠綍r，土體內(nèi)任一豎直面都是對稱面，因此豎直和水平截面上的剪應(yīng)力等于零。單位墻長被動土壓力合力為：黏性土： （415）pppKcHE21???無黏性： （416）pp2?以上介紹的朗肯土壓力理論計算公式簡單，使用方便。166。計算墻后的靜止土壓力： ()10)hhK??????式中：σ—靜止土壓力（kPa） ；K—靜止土壓力系數(shù)，取 進(jìn)行計算；h—距離填土表面的深度（m） ；η—豎向土壓力轉(zhuǎn)換為側(cè)向土壓力的轉(zhuǎn)換系數(shù)，即側(cè)壓力系數(shù)。由式（）得：即：3 ()()..0m mx x??????????）???解得 x =將 x = 代入（）式求軸力 N ：12 21 2???????即 N =該處彎矩 M 為：()?????第二道支撐內(nèi)力計算：計算簡圖如圖 44 所示： 166。166。4．6 基坑底土突涌穩(wěn)定性驗(yàn)算本工程基坑開挖深度較大，需進(jìn)行③③2 層及④層弱承壓含水層坑底抗?jié)B流穩(wěn)定性驗(yàn)算以評判承壓水含水層承壓水的頂托力對基坑底板穩(wěn)定性的影響，防止高水頭承壓水從最不利點(diǎn)產(chǎn)生突涌，對基坑造成危害。表45 南北側(cè)整體穩(wěn)定性安全系數(shù)計算表分條號 ()oi?()ihmibh?icl()siniqbw??()costaniiqbw???10 76 9 62 8 55 505. 25 7 42 6 36 5 30 4 24 3 19 2 12 1 6 0 0 48 0 1 6 2 12 3 17 4 24 103. 04 5 31 6 35 7 44 8 53 166..086 9 63 合計 ?? i iiclqbwK????? ????所以滿足整體穩(wěn)定性要求。（4）現(xiàn)澆鋼筋混凝土導(dǎo)墻拆模后，應(yīng)立即在兩片導(dǎo)墻間加支撐，其水平間距為 ～，在導(dǎo)墻混凝土養(yǎng)護(hù)期間，嚴(yán)禁重型機(jī)械在附近行走、停置或作業(yè)。（2）挖槽前，應(yīng)預(yù)先將地下墻劃分為若干個施工槽段，其平面形狀可為一字形、L 形、T 形等。（3）挖槽前，應(yīng)制訂出切實(shí)可行的挖槽方法和施工順序，并嚴(yán)格執(zhí)行。（6）導(dǎo)墻的施工允許偏差為：1）兩片導(dǎo)墻的中心線應(yīng)與地下墻縱向軸線相重合，允許偏差應(yīng)為土10mm。5 地下連續(xù)墻墻結(jié)構(gòu)施工及土方開挖5．1 施工方法的選擇開挖根據(jù)現(xiàn)場施工條件，本工程可采用分區(qū)挖土的方法，把開挖路塹橫斷面分成若干區(qū)進(jìn)行開挖（如圖 51） 。坑底面的抗?jié)B流穩(wěn)定性，可按下式進(jìn)行驗(yàn)算: ???～式中： —不透水層厚度（m） ；sH—承壓水頭高于含水層頂板的高度（m） 。(h+x)hok1Xmhik2圖45第三道支撐計算簡圖=+=由（）式得： 3 ()().1m mmx xx?????????((.678...? ???? ?? ?0?即： ???解得 x =求軸力 N :32 23 14....????????即：N =該處彎矩 M 為：(.51)????????截面的軸力/彎矩圖如圖 46 所示：圖46 截面軸力/彎矩圖4．4 地墻截面配筋計算4．4．1 橫截面抗彎計算設(shè)計參數(shù)為：混凝土采用 C35， f =,f =,主筋采用 c2t2HRB335，構(gòu)造筋采用 HPB235 計算如下：第四道支撐處彎矩最大為 M= m/m?單筋矩形截面所能承擔(dān)的最大彎矩為： ()2max10M(.5)ucbbfh????式中： ——與混凝土強(qiáng)度相關(guān)的常數(shù)，取 ；1f —混凝土抗壓強(qiáng)度值；C35 為 h —混凝土截面有效高度；0ξ —界限相對受壓區(qū)高度，與鋼材等級有關(guān)的常數(shù)；b由于彎矩較大，布置兩排鋼筋，則 (806).5()u??????（按單筋矩形截面來配筋）?＞ 62 210 .?? ?1..79ss??????? ?受拉區(qū)選配 26φ36（As=26= ）受壓區(qū)構(gòu)造配10φ16(As=10=2022mm )。x+198。2 2()()()??? ?????????? ??? ??2(.)./(/)5831txt? ???? ??? ??即 ,5.??第一道支撐內(nèi)力計算：計算簡圖如圖 43 所示：166。(h+x)hok1Xmh4ki2k圖42 山肩邦男近似解計算見圖，墻體作為底端自由的有限長的彈性體；2．墻背土壓力在開挖面以上去取為三角形，在開挖面以下取為矩形（以抵消開挖面一側(cè)的靜止土壓力） ；，其中（ ）為被動x??土壓力減去靜止土壓力（ ）的數(shù)值；x?，即為不動支點(diǎn)；，認(rèn)為上道橫支撐的軸向壓力值保持不變，而且下道橫支撐點(diǎn)以上的板樁仍然保持原來的位置； M=0 的那點(diǎn)，假想為一個鉸，而且忽略次鉸以下的墻體對上面墻體的剪力傳遞。此外，由于朗肯理論忽略了墻背和填土之間的摩擦作用，從而使計算的主動土壓力偏大，被動土壓力偏小。由土的強(qiáng)度理論可知，當(dāng)土體中某點(diǎn)處于極限平衡狀態(tài)時，大主應(yīng)力 和3 1?小主應(yīng)力 間應(yīng)滿足以下關(guān)系式：3黏性土： （43）)245tan()245(tan231 ????????c或 （44）)245tan()245(tan213 ????????c無黏性土： （45）)(ta231??或 （46）)45(tn213?????以 ， 代入式（ 44）和（46） ，即得朗肯主動土壓力計算公ap?3?z??1式為黏性土： （47）)