【正文】 梁截面的總慣性矩（）當(dāng)負(fù)載直接作用于翼緣（無(wú)支承加勁肋存在），可考慮每英寸的垂直剪切力和矢量的水平剪力，以確定腹板和翼緣之間產(chǎn)生的剪切力。ASDM的第2部分，提供一般說(shuō)明，從45到92英寸的名義深度，設(shè)計(jì)實(shí)例和焊接板梁屬性表是一個(gè)范圍廣泛的部分，此表作為選擇經(jīng)濟(jì)比例焊接板梁的指導(dǎo)。支承加勁肋到腹板的連接：由于支承加勁肋是承載的要素，連接焊縫通常是一個(gè)在每個(gè)加筋板兩側(cè)的連續(xù)角焊縫。圖523 列支承加勁肋支承加勁肋應(yīng)緊密接觸，大約延伸到翼緣邊緣，如圖522所示。k維，在腹板屈服方程，（K12）和（K13）中使用，采取從外表面的翼緣角焊縫和梁腹板交界處的距離。因此，在設(shè)計(jì)時(shí)只需根據(jù)張力場(chǎng)的作用。ASDS方程（F42）或表l36和150，可用于確定允許設(shè)計(jì)剪應(yīng)力，或根據(jù)設(shè)計(jì)的張力場(chǎng)作用，ASDS方程（G31）或，ASDM第2部分的表236，表250基礎(chǔ)上來(lái)確定。如果腹板的h/t比率是小于260（以及比在表54中規(guī)定的限制少）并且最大的腹板剪應(yīng)力小于ASDS方程（F42）所允許的，那么可以不考慮中間加筋肋和張力場(chǎng)的作用，注 最大=V/h t允許剪應(yīng)力=(C)/ ASDS方程（F42）注:C=45000k/ (h/ t) 當(dāng)C=190 /( h/ t) 當(dāng)Ck=+(a/h) 當(dāng)a/h=+(a/h) 當(dāng)a/h注：t=腹板厚度a=中間加勁肋之間的距離h=翼緣之間的距離36KSI屈服應(yīng)力鋼和50KSI屈服應(yīng)力鋼各自允許的剪切應(yīng)力，在ASDS方程（F42）的基礎(chǔ)上，可能從ASDM的第2部分，表136和表150中得到。改變翼緣板是最好的方法，通過(guò)改變板的厚度，寬度，或兩者都改變，在兩個(gè)翼緣板的兩端加入下降槽的對(duì)接焊縫。H定義為翼緣之間的凈長(zhǎng)。參考圖521，總截面的慣性矩軸xx I=I+I 當(dāng)忽略翼緣面自身形心軸的慣性，可假設(shè)h（dt），近似慣性總值可表示為 I= th/12+2A(h/2) 截面模數(shù)（S）表示，并假設(shè)hd S= th/12/h/2+2A(h/2)/h/2= th/6+Ah 圖521 主梁命名所需的S=M/F，因此， M/F=th/6+Ah以及 所要求的A=M/Fhth/6注：A=一個(gè)主梁翼緣的面積 h=梁腹板的深度 F=壓縮翼緣的允許彎曲應(yīng)力 M=繞XX軸的最大彎矩在此表達(dá)式M/（Fh）中，假設(shè)無(wú)梁腹板的作用，所需的第一部分翼緣面必要能抵抗彎矩M。腹板屈曲強(qiáng)度須能抵抗這些擠壓作用。因此，加速計(jì)算機(jī)相關(guān)軟件的研究，完善輕鋼結(jié)構(gòu)軟件，是我國(guó)輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)發(fā)展的關(guān)鍵，同時(shí)，也建議規(guī)范對(duì)相關(guān)部分做出更明確的計(jì)算方法和規(guī)定。[14]4. 存在問(wèn)題 規(guī)范還需進(jìn)一步完善我國(guó)關(guān)于輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)涉及到的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)很多，交叉性很強(qiáng)，有國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，也有協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)文件。應(yīng)當(dāng)指出，硂柱加鋼梁作成排架是可以的，但將剛架的鋼柱換成硂柱，而鋼梁不變，是不行的。有的度本來(lái)就小，脊點(diǎn)下垂后引起屋面漏水，是漏水的原因之一。但屋面結(jié)構(gòu)，包括屋面板和檁條，,《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》。當(dāng)檐高為12m時(shí)(其他情況同上)，跨度在1848m之間的的剛架用鋼量(Q235B)為2540kg/m,當(dāng)檐高超過(guò)18m時(shí)，宜采用多跨剛架(中間設(shè)置搖擺柱)，%左右，因此，設(shè)計(jì)者應(yīng)根據(jù)具體要求在選擇方案時(shí)選擇較為經(jīng)濟(jì)的跨度，不宜盲目求大跨度。這種方法不但計(jì)算次數(shù)少，而且可以人工干預(yù)截面優(yōu)化范圍，快速地得到比較理想的截面尺寸。下翼緣的寬度、厚度。截面優(yōu)化的實(shí)現(xiàn)方法有二種。吊車起吊高度以及庫(kù)房堆積高度對(duì)廠房?jī)舾叩南拗频?。?shí)際上，設(shè)計(jì)方案的任何方面都是可以優(yōu)化的，如結(jié)構(gòu)的尺寸（厚度，高度，寬度等）、形狀（如過(guò)度圓角的大?。⒅挝恢?、制造費(fèi)用、自然頻率、材料特性等。為相應(yīng)的側(cè)移比限值。第三，從發(fā)展鋼結(jié)構(gòu)的人才素質(zhì)來(lái)看，經(jīng)過(guò)幾年來(lái)的發(fā)展，專業(yè)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員已經(jīng)形成一定的規(guī)模，而且他們的專業(yè)素質(zhì)在實(shí)踐中得到不斷提高。經(jīng)營(yíng)管理、設(shè)計(jì)、生產(chǎn)、施工、售后服務(wù)系統(tǒng)化。目前，大部分國(guó)外輕鋼公司都具有自己的門式剛架輕鋼結(jié)構(gòu)系列，各公司的輕鋼結(jié)構(gòu)系列大同小異。 檁條、墻梁、支撐、抗風(fēng)柱計(jì)算。4．研究的方法4．1涉及的相關(guān)課程在本畢業(yè)設(shè)計(jì)中，主要涉及到結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)、理論力學(xué)、土木工程制圖、土木工程材料、房屋建筑學(xué)、鋼結(jié)構(gòu)基本原理、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、PKPM程序應(yīng)用等。我還需要參考鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范并結(jié)合設(shè)計(jì)目標(biāo)完成設(shè)計(jì)任務(wù)，在結(jié)構(gòu)建模方面我還需要學(xué)習(xí)STS鋼結(jié)構(gòu)的使用并結(jié)合計(jì)算書進(jìn)行設(shè)計(jì)。進(jìn)一步的將理論和實(shí)際相結(jié)合，對(duì)于今后的工作有著決定性的幫助。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。對(duì)本研究提供過(guò)幫助和做出過(guò)貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說(shuō)明并表示了謝意。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫的成果作品。但是，與國(guó)外的一些發(fā)達(dá)國(guó)家相比，我國(guó)在許多方面還存在著明顯差距，如美國(guó)、日本、德國(guó)等國(guó)家，在工程建設(shè)中廣泛采用鋼結(jié)構(gòu)，鋼結(jié)構(gòu)建筑占整個(gè)建筑的40%以上，而目前我國(guó)的鋼結(jié)構(gòu)建筑所占比重還不到5%。一些國(guó)外的公司采用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)(CAD)和計(jì)算機(jī)輔助制造(CAM)相結(jié)合的一體化生產(chǎn)技術(shù)，在國(guó)內(nèi)市場(chǎng)有很大的優(yōu)勢(shì)。該工程位于位于浙江省嘉善市，其中3號(hào)廠房總面積4032m2，為單層鋼結(jié)構(gòu)廠房，屋面和墻分別采用輕鋼和壓型鋼板外包，177。手算和電算的依據(jù)是《門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》。6．設(shè)計(jì)工作進(jìn)度計(jì)劃設(shè)計(jì)起止時(shí)間：2011年11月10日 至 2012年5月20日詳細(xì)進(jìn)度安排如下：（以周為單位）第七學(xué)期第10－11周：查閱文獻(xiàn)，準(zhǔn)備開始畢業(yè)設(shè)計(jì)；第12－15周：文獻(xiàn)綜述，外文翻譯；第16－17周：了解工程的基本情況，完成開題報(bào)告；第八學(xué)期第1－8周：設(shè)計(jì)、開發(fā)，包括結(jié)構(gòu)總說(shuō)明，建筑平面，立面圖的繪制，以及結(jié)構(gòu)布置圖、柱間支撐布置圖、檁條和墻梁布置圖、框架詳圖的繪制等；第9－12周：撰寫畢業(yè)設(shè)計(jì)論文；第13－14周：論文的修改與答辯。其中，美國(guó)門式剛架輕型結(jié)構(gòu)體系應(yīng)用在各領(lǐng)域比例為:1)商業(yè)(倉(cāng)庫(kù)、小賣店、事務(wù)所、銀行、車庫(kù)設(shè)施)占42%。首先，從發(fā)展鋼結(jié)構(gòu)的主要物質(zhì)基礎(chǔ)來(lái)看，自1996年開始我國(guó)鋼的總產(chǎn)值就已超過(guò)1億噸，居世界首位。L為第構(gòu)件的長(zhǎng)度。和分別為第s截面在第l工況下的強(qiáng)度及其限值。如功能、吊車噸位、建筑高度、柱距、跨度、屋面荷載等。吊車噸位往往是功能的特定要求，但吊車的選擇對(duì)建筑投資卻起到非常重要的作用。如門式剛架常采用變化構(gòu)件的截面來(lái)適應(yīng)彎矩變化以達(dá)到節(jié)約鋼材的目的。而且這些因素之間也互相影響，互相不獨(dú)立。[12]真因?yàn)槠浒l(fā)展的快速性，我們不得不去研究除優(yōu)化以為的所存在的問(wèn)題，包括荷載，屋脊垂度，柱子，檁條等。而其他如檁條、吊車梁、墻梁的用鋼量隨著柱距的增大而增加，就房屋的總用鋼量而言，隨柱距的增大先下降而后又上升?，F(xiàn)在有的框架梁太細(xì)，檁條太小，明顯有人為減少荷載情況，應(yīng)特別注意，決不允許在有限的活荷載中“偷工減料”。（3）鋼柱換硂柱少數(shù)單位設(shè)計(jì)的門式剛架，采用鋼筋混凝土柱和輕鋼斜梁組成，斜梁用豎放式端板與硂柱中的預(yù)埋螺栓相連，形成剛接，目的是想節(jié)省鋼材和降低造價(jià)。檁要是冷彎薄壁構(gòu)件，受壓板件或壓彎板件的寬厚比大，在受力時(shí)要屈曲，強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)采用有效寬度，對(duì)原有截面要減弱，不能象熱軋型鋼那樣全截面有效。如前面所述的《門規(guī)》與《鋼規(guī)》主要限值的不同，是根據(jù)門式剛架的自身特點(diǎn)從經(jīng)濟(jì)的角度出發(fā)對(duì)其進(jìn)行了適當(dāng)?shù)姆艑?，是可以理解的，但《門規(guī)》與《全國(guó)民用建筑工程技術(shù)設(shè)計(jì)措施結(jié)構(gòu)》(2003版)中同樣關(guān)于門式剛架，也有很多要求和限值都不相同。如前所述，總梁深度范圍大致為跨度的1/8到1/12，取決于負(fù)載和跨度的要求。最大的h/ t比率則變?yōu)樽畲骽/t=2000/ ASDS EP.(G12)56節(jié) 焊接板梁表格54 最大h/ t比率h/ t 36 ksi 42 ksi 46 ksi 50 ksi 14000/2000/322 282 261 243333 309 295 283 表54中，前面兩個(gè)表達(dá)式的值可作為各個(gè)的值。為了防止ASDS，規(guī)定翼緣寬厚比為上限。當(dāng)這種情況發(fā)生時(shí)，允許的翼緣應(yīng)力不得超過(guò) ’[(h/t760/)]R ASDS Ep(G21)注：=在ASDS，f章確定適用的彎曲應(yīng)力A=腹板的面積A=壓縮翼緣面積 ’=由于大部分腹板的深厚比，在壓縮翼緣板梁允許減少的彎曲應(yīng)力R=括號(hào)內(nèi)的[]是板梁的彎曲強(qiáng)度折減系數(shù)，指定的R在ASDS，部分G2中。這是在第53中討論。當(dāng)需要中間加勁肋，間距必須符合腹板實(shí)際的剪應(yīng)力不超過(guò)ASDS方程（F4 2）或（G31）(如適用)的值。當(dāng)需要加勁肋時(shí)，他們必須滿足最低慣性彎矩的要求，是否有張力場(chǎng)的作用。此外，在ASDS，B5部分，主梁加勁肋寬厚比不得超過(guò)95/。對(duì)于第三個(gè)考慮，側(cè)移腹板的屈曲，當(dāng)其中翼緣對(duì)相對(duì)水平運(yùn)動(dòng)不受限制則適用。加強(qiáng)板也必須檢查局部承載的壓力。此外，焊縫必須勻稱傳輸任何直接荷載作用到腹板的翼緣，除非提供傳輸有直接影響，例如負(fù)荷通過(guò)支承加勁肋。 therefore, M/F=th/6+Ahand required A=M/Fhth/6where A= area of one girder flange h = depth of the girder web F= allowable bending stress for the pression flange M= maximum bending moment with respect to xx axis The first portion of this expression M/(Fh) represents the required flange area necessary to resist the bending moment M, assuming no contribution by the girder web. Since the web does furnish some bending moment resistance, however, the second term (th/6) is included. Based on the puted required flange area, actual proportions of the flange can be determined by taking into account additional ASDS criteria. To prevent a localized buckling of the pression flange, the ASDS, Section B5 and Table , places an upper limit on the widththickness ratio of the flange. This upper limit for the flange of an Ishaped plate girder is that tabulated for a nonpact shape in Table . The nonpact classification is used, since it is not likely that girder dimensions will be such that a pact section is produced. Therefore, in general, the maximum allowable bending stress is taken as . For the flange to be considered fully effective (not subject to further allowable stress reductions), the widththickness ratio of the pression flange may not exceed . This may be expressed mathematically as b/t95/where b= half the full nominal flange width (t//z) t= the flange thickness (t) F=the specified minimum yield stress (ksi) (for a hybrid girder, use the yield strength of the flange F instead of F) k = a pressive element restraint coefficient If h/t70, k is determined from