【正文】 面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值其中結(jié)構(gòu)和夠配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)（屋面處取頂層的1/2）的結(jié)構(gòu)及構(gòu)配件自重。根據(jù)上述規(guī)定，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行估算，結(jié)果如下。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載額傳力路徑，本多層工業(yè)廠房的承重方案為橫向框架承重方案，這樣可以由橫向框架承擔(dān)豎向荷載以及平行于建筑橫向的水平荷載，框架沿主梁布置有利于提高建筑物的橫向抗側(cè)剛度，而縱向框架跨數(shù)較多，且僅需要按照構(gòu)造要求布置較小的連系梁，這樣有利于建筑物室內(nèi)的采光和通風(fēng)。第三章 結(jié)構(gòu)方案設(shè)計(jì)說(shuō)明結(jié)構(gòu)方案的確定首先應(yīng)該結(jié)合生產(chǎn)工藝及層數(shù)的要求，其次還應(yīng)該考慮建筑材料的供應(yīng)、當(dāng)?shù)氐氖┕ぐ惭b條件、構(gòu)配件的生產(chǎn)能力以及基地的自然條件等。車(chē)間四層布置電脈沖加工機(jī)床和線(xiàn)切割機(jī)床，采用內(nèi)廊式布置形式?；谝陨显瓌t，同時(shí)結(jié)合生產(chǎn)工藝要求作出調(diào)整。橫向承重框架剛度好，以縱向連系梁連接構(gòu)成整幢建筑。7) 第12周：框架配筋計(jì)算；計(jì)算機(jī)軟件校核內(nèi)力及配筋。施工圖要符合制圖標(biāo)準(zhǔn)，要求圖面整潔勻稱(chēng)，正確體現(xiàn)設(shè)計(jì)意圖，構(gòu)造合理，尺寸齊全，說(shuō)明清晰，字體端正?？稍跇翘蓍g、女兒墻、檐口、窗臺(tái)、墻身、雨蓬等自選2～3個(gè)體節(jié)點(diǎn)詳圖。 梁、板、柱的混凝土均選用C30，梁、柱主筋選用HRB400，箍筋選用HPB235，板受力鋼筋選用HRB335。3) 淤質(zhì)粘土：，承載力標(biāo)準(zhǔn)值Fk=80kpa。車(chē)間內(nèi)多為小型機(jī)床，為節(jié)省土地，縮短工藝流程，可采用多框架結(jié)構(gòu)，既四層二跨框架，其柱網(wǎng)布置圖見(jiàn)圖1。 柱網(wǎng)布置圖根據(jù)地質(zhì)勘查報(bào)告說(shuō)明，對(duì)砼無(wú)侵蝕性，勘查范圍內(nèi)未見(jiàn)不良地質(zhì)現(xiàn)象。第2層褐黃色粘土層，雖然它呈可一軟塑狀況，具高壓縮性，但仍可作為甲類(lèi)建筑物的天然地基；第8層綠色粘土層是理想的樁基持力層。(南立面、北立面、側(cè)立面)要求1) 表明建筑外形，門(mén)窗、雨蓬、外廊及雨水管的形式與位置，外輪廓線(xiàn)畫(huà)中粗線(xiàn)，地坪線(xiàn)畫(huà)粗實(shí)線(xiàn)，其余畫(huà)細(xì)實(shí)線(xiàn)、門(mén)窗 畫(huà)洞口、窗應(yīng)分扇，以單線(xiàn)表示；2) 標(biāo)注二道尺寸，即總高(從室外地坪至屋頂最高處)和各層間尺寸；3) 表明立面二端邊的軸線(xiàn)號(hào)；4) 對(duì)局部裝飾繪制大樣或另加說(shuō)明；5) 注明各立面名稱(chēng)及比例。按照所采用的結(jié)構(gòu)方案，進(jìn)行結(jié)構(gòu)平面布置，選定某一部分的主要承重結(jié)構(gòu)，包括某榀框架(粱、柱)、樓板、縱向連系粱、基礎(chǔ)、樓梯、雨蓬等構(gòu)件中的設(shè)計(jì)計(jì)算。 4) 第78周：一層樓板內(nèi)力配筋計(jì)算，次梁內(nèi)力及配筋計(jì)算。建筑風(fēng)格與廠區(qū)原有建筑相協(xié)調(diào)，并且建筑占地不影響廠區(qū)原有交通聯(lián)系。柱網(wǎng)的選擇應(yīng)滿(mǎn)足生產(chǎn)工藝的需要。車(chē)間二、三層布置各種車(chē)、鉗、刨、銑床等小型設(shè)備。樓梯間布置于各個(gè)樓層兩端，能很好起到分流作用，樓梯間寬度滿(mǎn)足最小寬度的要求，同時(shí)樓梯間有天然采光。上部結(jié)構(gòu)形式直接影響基礎(chǔ)的型式，當(dāng)上部荷載增大，且地基承載能力有變化時(shí)，基礎(chǔ)形式也隨之改變。2) 次梁：h=(1/181/15)L。1) 第一層底層邊柱：=14（64）=1764KN=10=137063mm所以可以取400500=200000 mm137063 mm底層中柱：=10=215385mm所以可以?。?00600 mm215385 mm2) 第二、三層二、三層邊柱：=10=102797mm所以可以?。?00500=250000 mm102797 mm二、三層中柱：=10=161538mm所以可以?。?00500=250000 mm161538 mm3) 第四層：四層邊柱：=10=34266mm所以可以?。?00400=160000 mm34266 mm四層中柱：=10=53846mm所以可以?。?00400=160000 mm53846 mm4) 底層小柱（①②軸線(xiàn)間）：底層小柱：=10=22420mm所以可以?。?50250=875000 mm22420 mm綜合以上計(jì)算。5+172= KN/m。750253次梁(①⑦軸線(xiàn)間）200350252第四層邊柱 （AC柱）4007506750 e10 e10BC跨橫梁3006009 e95800 e10底層①②軸線(xiàn) 外伸小柱250計(jì)算公式為：和 。框架柱端剪力以及彎矩分別按照下列公式計(jì)算：；；y=+++。查表得脈動(dòng)增大系數(shù)=由于H/B=19/=，H30m。于是板總的荷載設(shè)計(jì)值為：可變荷載效應(yīng)控制的組合g+q=(+8)=；永久荷載效應(yīng)控制的組合g+q=(+8)=由此可見(jiàn)對(duì)于板而言，由可變荷載效應(yīng)控制組合所得到的荷載設(shè)計(jì)值較大，所以板得內(nèi)力計(jì)算時(shí)可取g+q= 樓板設(shè)計(jì)方案AB跨：=6000/2250= 但3；BC 跨：=6000/2375= 但 3 ；《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010規(guī)定：沿兩對(duì)邊支承的板應(yīng)按單向板計(jì)算；對(duì)于四邊支承的板，當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊比值大于3時(shí)，可按沿短邊方向的單向板計(jì)算；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊比值小于3時(shí)，宜按雙向板計(jì)算；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊比值介于2與3之間時(shí)，亦可按沿短邊方向的單向板計(jì)算，但應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造鋼筋；當(dāng)長(zhǎng)邊與短邊比值小于2時(shí)，應(yīng)按雙向板計(jì)算。 2區(qū)格板的彎矩計(jì)算截面跨中支座截面跨中支座彎矩系數(shù)a1/101/14板保護(hù)層厚度取20mm，選用φ8鋼筋作為受力鋼筋，則板的截面有效高度為：=hc =100204=76mm，b=1000mm。按照考慮塑性?xún)?nèi)力重分布設(shè)計(jì)。 =b+=200+2250=2450mm取較小值：==h=40040=360mm, =360N/mm,= N/mm=2000100(360100/2)=mm所以各跨中屬于第一類(lèi)T行截面，支座按照矩形截面設(shè)計(jì)。樓梯板斜板的傾斜角如下：2020/3240==； =。計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載通過(guò)次梁和縱向框架以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。 恒載作用下第2～3層橫梁PY上荷載分布橫梁PY上，在PQ段均布荷載由橫墻自重、外縱墻等效均布荷載及樓梯平臺(tái)板傳來(lái)的均布荷載構(gòu)成。 恒載作用下第2～3層AB梁荷載分布=+()+；q=(縱梁)+（梯形荷載）+=。 恒載下第2～3層QF橫梁上荷載分布為其縱梁自重、橫墻自重以及樓面板傳來(lái)的均布荷載：=25++()=。由靜力平衡關(guān)系得：===所以===6) 計(jì)算根據(jù)橫梁PY段得計(jì)算結(jié)果，易知，=。、分別由邊縱梁、中縱梁直接轉(zhuǎn)給柱的恒載，它包括主梁自重，樓板自重、次梁自重。q=(縱梁)+(女兒墻)125=。q=8。1) 分析梁EF:q=2。 框架梁柱線(xiàn)剛度 框架柱A1對(duì)應(yīng)結(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)結(jié)點(diǎn)上柱下柱右梁4層()03層()2層()1層()  框架柱A對(duì)應(yīng)結(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)結(jié)點(diǎn)左梁上柱下柱右梁4層()03層()2層()1層() 框架柱B對(duì)應(yīng)結(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)結(jié)點(diǎn)左梁上柱下柱右梁4層()03層()2層()1層() 框架柱C對(duì)應(yīng)結(jié)點(diǎn)彎矩分配系數(shù)結(jié)點(diǎn)左梁下柱上柱4層()0．88503層()2層()1層()框架梁承擔(dān)的荷載比較復(fù)雜，故采用疊加法計(jì)算在復(fù)雜荷載作用下的固端彎矩。 以彎矩二次分配法對(duì)頂層框架在恒載作用下的彎矩進(jìn)行計(jì)算。 1號(hào)軸線(xiàn)橫向框架在活荷載作用下的計(jì)算簡(jiǎn)圖 框架梁柱的線(xiàn)剛度、。豎向荷載最不利布置原則：1) 求某跨跨中最大正彎矩——本層同連續(xù)梁(本跨布置，其他隔跨布置)其它按同跨各層布置；2) 求某跨梁端最大負(fù)彎矩——本層銅連續(xù)梁(本跨及相鄰跨布置，其他隔跨布置)，相鄰層與橫梁同跨的及遠(yuǎn)的鄰跨布置活荷載，其它按同跨隔層布置；3) 求某柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩——該柱右側(cè)跨的上下鄰層橫梁布置活荷載，然后隔跨布置，其他層按照同跨隔層布置。m；===。 1號(hào)軸線(xiàn)橫向框架恒載作用下梁端彎矩調(diào)幅1號(hào)軸線(xiàn)橫向框架恒載作用樓層梁段截面彎矩（KNm）β調(diào)幅后左端跨中右端左端跨中右端頂層A1AAB5155．1BC四層A1AABBC11．9三層A1AABBC二層A1AAB92BC2157 1號(hào)軸線(xiàn)橫向框架活載作用下梁端彎矩調(diào)幅1號(hào)軸線(xiàn)橫向框架活載作用樓層梁段截面彎矩（KNm）β調(diào)幅后左端跨中右端左端跨中右端頂層A1AABBC7四層A1AAB59BC三層A1AABBC二層A1AABBC （活載+雪載）作用下梁端彎矩調(diào)幅1號(hào)軸線(xiàn)橫向框架（活載+雪載）作用樓層梁段截面彎矩（KNm）β調(diào)幅后左端跨中右端左端跨中右端頂層A1AABBC四層A1AABBC三層A1AAB24BC二層A1AABBC 控制截面框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面。 荷載效應(yīng)組合的種類(lèi)荷載效應(yīng)組合的種類(lèi)可根據(jù)非抗震設(shè)計(jì)時(shí)主要的幾種組合工況確定，主要考慮以下組合。匯總前文計(jì)算結(jié)果。 用于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的框架梁標(biāo)準(zhǔn)組合表（第2層AB框架梁）樓層截面位置內(nèi)力荷載類(lèi)型恒荷載+活荷載+2左端M。 地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)時(shí)的基本組合對(duì)一般結(jié)構(gòu)，風(fēng)荷載組合系數(shù)為0，所以地震作用效應(yīng)和其他荷載效應(yīng)的基本組合只考慮重力荷載代表值和水平地震作用兩種組合。以永久荷載效應(yīng)控制的組合：恒載+活載=恒載+活載；以可變荷載效應(yīng)控制的組合：恒載+活載；考慮恒載、活載和風(fēng)荷載組合時(shí)，采用簡(jiǎn)化規(guī)則：恒載+（活載）?？缰薪孛嬉话惝a(chǎn)生最大正彎矩。 頂層框架在活荷載作用下的彎矩二次分配結(jié)點(diǎn)桿件固端彎矩000000彎矩分配彎矩值2) 13層框架的彎矩二次分配。m；==；==根據(jù)包絡(luò)圖，可以較方便的分析危險(xiǎn)界面的最不利荷載。 活載作用下4層固端彎矩計(jì)算過(guò)程固端位置各部分荷載最終端彎矩均布荷載P1F1P2F2F3P3P4第4層框架梁1717+1717++ 活載作用下3層固端彎矩計(jì)算過(guò)程固端位置各部分荷載最終端彎矩均布荷載P1F1F2P2P3第3層框架梁