【正文】 etween flanges to the web thickness must not exceed h/t14000/ ADSD EP.(G11)where h = clear distance between flanges t= web thickness F= specified minimum yield stress of the flange (ksi) It is allowed for this ratio to be exceeded if transverse intermediate stiffeners are providedwith a spacing not in excess of times the distance between flanges. The maximum permissible 0 ratio then bees maximum h/ t=2000/ ASDS EP.(G12)TABLE54 Maximum h/ t Rationsh/t F 36ksi 42ksi 46ksi 50ksi 14000/2000/322 282 261 243333 309 295 283 Resulting values for the preceding two expressions, as functions of various F values, are shown in Table 54. In addition, web buckling considerations may require a reduction of the allowable bending stress in the pression flange. According to the ASDS, Section G2, when the web depththickness ratio exceeds 760/, the maximum bending stress in the pression flange must be reduced to a value that may be puted from ASDS Equation (G2l). Plate girder webs that depend on tension field action (to be defined shortly), as discussed in ASDS. Section G3, must be proportioned so that the web bending tensile stress due to moment in the plane of the web does not exceed （）F ASDS Ep(G51)where f=puted average web shear stress (total shear divided by web area) (ksi) F=allowable web shear stress according to ASDS Equation (G3l) (ksi)This expression in effect constitutes an allowable bending stress reduction due to the interaction of concurrent bending and shear stress (ASDS, Section G5).After preliminary web dimensions are selected, the required flange area may be determined by using an approximate approach as follows. With reference to Figure 521, the moment of inertia of the total section with respect to axis xx is I=I+INeglecting the moment of inertia of the flange areas about their own centroidal axes and assuming that h=(dt),an approximate gross moment of inertia may be expressed as I= th/12+2A(h/2) Expressing this in terms of the section modulus (S) and also assuming that hd: S= th/12/h/2+2A(h/2)/h/2= th/6+AhFIGURE 521 Girder nomenclature. The required S = M/F。ASDM的第2部分，提供一般說明，從45到92英寸的名義深度，設(shè)計(jì)實(shí)例和焊接板梁屬性表是一個(gè)范圍廣泛的部分，此表作為選擇經(jīng)濟(jì)比例焊接板梁的指導(dǎo)。這焊縫可設(shè)計(jì)為間歇性的角焊縫，支承加勁肋到腹板的焊縫應(yīng)是連續(xù)的，腹板翼緣到腹板的焊縫也應(yīng)是連續(xù)的。支承加勁肋到腹板的連接：由于支承加勁肋是承載的要素，連接焊縫通常是一個(gè)在每個(gè)加筋板兩側(cè)的連續(xù)角焊縫。只有腹板翼緣焊縫以內(nèi)的加勁肋被視為有效的支承，（ASDS，J8）。圖523 列支承加勁肋支承加勁肋應(yīng)緊密接觸，大約延伸到翼緣邊緣，如圖522所示。當(dāng)壓縮載荷超過下列值，就需要支承加勁肋時(shí)。k維，在腹板屈服方程，（K12）和（K13）中使用，采取從外表面的翼緣角焊縫和梁腹板交界處的距離。一般來(lái)說，中間加筋肋在梁受拉翼緣的截?cái)喔鶕?jù)ASDS要求，加勁肋產(chǎn)生附加焊縫的最小長(zhǎng)度，（ASDS，第G4）。因此，在設(shè)計(jì)時(shí)只需根據(jù)張力場(chǎng)的作用。為了提供足夠的側(cè)向支撐腹板，ASDS，G部分4要求所有中間加勁肋（不管是一對(duì)或一個(gè)）參考腹板平面軸I的慣性矩，如： I(h/50) ASDS方程（G41）加強(qiáng)板，還必須滿足ASDS方程（G42）規(guī)定的最小截面積。ASDS方程（F42）或表l36和150，可用于確定允許設(shè)計(jì)剪應(yīng)力，或根據(jù)設(shè)計(jì)的張力場(chǎng)作用，ASDS方程（G31）或，ASDM第2部分的表236，表250基礎(chǔ)上來(lái)確定。a/h（有時(shí)也被稱為長(zhǎng)寬比）的比例不得超過所給出的值a/h(260/h/t) ASDS方程（F51）最大間距為梁腹板高度H的三倍。如果腹板的h/t比率是小于260（以及比在表54中規(guī)定的限制少）并且最大的腹板剪應(yīng)力小于ASDS方程（F42）所允許的，那么可以不考慮中間加筋肋和張力場(chǎng)的作用，注 最大=V/h t允許剪應(yīng)力=(C)/ ASDS方程（F42）注:C=45000k/ (h/ t) 當(dāng)C=190 /( h/ t) 當(dāng)Ck=+(a/h) 當(dāng)a/h=+(a/h) 當(dāng)a/h注：t=腹板厚度a=中間加勁肋之間的距離h=翼緣之間的距離36KSI屈服應(yīng)力鋼和50KSI屈服應(yīng)力鋼各自允許的剪切應(yīng)力，在ASDS方程（F42）的基礎(chǔ)上，可能從ASDM的第2部分，表136和表150中得到。橫向中間加勁肋橫向中間加勁肋的作用主要是對(duì)屈曲深，薄梁腹板加勁的目的。改變翼緣板是最好的方法，通過改變板的厚度，寬度，或兩者都改變，在兩個(gè)翼緣板的兩端加入下降槽的對(duì)接焊縫。在完成梁腹板和翼緣的初步選定，由于考慮到橫向不支持的壓縮翼緣，必須計(jì)算慣性和截面模數(shù)。H定義為翼緣之間的凈長(zhǎng)。非緊湊分類是不太可能使用在緊湊部分產(chǎn)生的梁尺寸。參考圖521，總截面的慣性矩軸xx I=I+I 當(dāng)忽略翼緣面自身形心軸的慣性，可假設(shè)h（dt），近似慣性總值可表示為 I= th/12+2A(h/2) 截面模數(shù)（S）表示，并假設(shè)hd S= th/12/h/2+2A(h/2)/h/2= th/6+Ah 圖521 主梁命名所需的S=M/F，因此， M/F=th/6+Ah以及 所要求的A=M/Fhth/6注：A=一個(gè)主梁翼緣的面積 h=梁腹板的深度 F=壓縮翼緣的允許彎曲應(yīng)力 M=繞XX軸的最大彎矩在此表達(dá)式M/（Fh）中，假設(shè)無(wú)梁腹板的作用，所需的第一部分翼緣面必要能抵抗彎矩M。此外,考慮到腹板屈曲，可能需要減少在壓縮翼緣允許彎曲應(yīng)力。腹板屈曲強(qiáng)度須能抵抗這些擠壓作用。因此,腹板深度范圍可能為減去2到4。因此，加速計(jì)算機(jī)相關(guān)軟件的研究，完善輕鋼結(jié)構(gòu)軟件，是我國(guó)輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)發(fā)展的關(guān)鍵，同時(shí)，也建議規(guī)范對(duì)相關(guān)部分做出更明確的計(jì)算方法和規(guī)定?！堕T規(guī)》中規(guī)定的剛架形式均為單屋脊的情況，而在實(shí)際工作中，對(duì)于跨度方向較大的廠房，由于工藝流程或業(yè)主對(duì)外觀等的要求經(jīng)常會(huì)遇到采用多屋脊的情況，結(jié)構(gòu)形式、吊車級(jí)別、主要結(jié)構(gòu)材料等均與門剛結(jié)構(gòu)差不多，若設(shè)計(jì)時(shí)按照《鋼規(guī)》的規(guī)定，會(huì)造成不必要的浪費(fèi)，也不太合理，因此設(shè)計(jì)人員往往會(huì)參照《門規(guī)》來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)，此時(shí)會(huì)遇到一些比較具體的問題，在《門規(guī)》中并沒有相關(guān)的規(guī)定，如風(fēng)荷載體型系數(shù)的選擇等。[14]4. 存在問題 規(guī)范還需進(jìn)一步完善我國(guó)關(guān)于輕鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)涉及到的規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)很多，交叉性很強(qiáng)，有國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)，也有協(xié)會(huì)標(biāo)準(zhǔn)和技術(shù)文件。有效寬度理論是在《冷彎薄壁型鋼構(gòu)件技術(shù)規(guī)程》中講的，有的設(shè)計(jì)人員恐怕還不了解，甚至有些設(shè)計(jì)軟件也未考慮。應(yīng)當(dāng)指出，硂柱加鋼梁作成排架是可以的，但將剛架的鋼柱換成硂柱，而鋼梁不變，是不行的。在廠房中，的確是有用硂柱和鋼桁架組成的框架，但此時(shí)梁柱只能鉸接，不能剛接。有的度本來(lái)就小，脊點(diǎn)下垂后引起屋面漏水，是漏水的原因之一。（2）屋脊垂度要控制框架斜梁的豎向撓度限值一般情況規(guī)定為1/180,除驗(yàn)算坡面斜梁撓度外，是否要驗(yàn)算跨中下垂度?過去不明確，可能不包括屋脊點(diǎn)垂度。但屋面結(jié)構(gòu)，包括屋面板和檁條，,《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》。綜合各項(xiàng)用鋼量表明，對(duì)一定條件下的輕鋼房屋而言存在一最優(yōu)柱距。當(dāng)檐高為12m時(shí)(其他情況同上)，跨度在1848m之間的的剛架用鋼量(Q235B)為2540kg/m,當(dāng)檐高超過18m時(shí)，宜采用多跨剛架(中間設(shè)置搖擺柱)，%左右，因此，設(shè)計(jì)者應(yīng)根據(jù)具體要求在選擇方案時(shí)選擇較為經(jīng)濟(jì)的跨度，不宜盲目求大跨度。3．進(jìn)展情況 剛架的具體優(yōu)化問題（合理跨度和最優(yōu)間距確定）（1）合理跨度的確定不同的生產(chǎn)工藝流程和使用功能在很大程度上決定著廠房的跨度。這種方法不但計(jì)算次數(shù)少，而且可以人工干預(yù)截面優(yōu)化范圍，快速地得到比較理想的截面尺寸。工程設(shè)計(jì)從形式上看，是一種基于嚴(yán)格的力學(xué)和數(shù)學(xué)法則的精確運(yùn)算過程。下翼緣的寬度、厚度。除腹板高度變化外，厚度也可根據(jù)需要變化。截面優(yōu)化的實(shí)現(xiàn)方法有二種。單梁橋式吊車自重輕，適用于工廠倉(cāng)庫(kù)對(duì)貨物吊裝量不大且運(yùn)轉(zhuǎn)不甚頻繁的作業(yè)場(chǎng)所，小車采用電動(dòng)葫蘆與之配套。吊車起吊高度以及庫(kù)房堆積高度對(duì)廠房?jī)舾叩南拗频?。在設(shè)計(jì)過程中若能較合理地選擇各種因素，對(duì)于建筑經(jīng)濟(jì)性起到至關(guān)重要的作用。實(shí)際上，設(shè)計(jì)方案的任何方面都是可以優(yōu)化的，如結(jié)構(gòu)的尺寸（厚度，高度，寬度等）、形狀（如過度圓角的大?。?、支撐位置、制造費(fèi)用、自然頻率、材料特性等。 和分別為第構(gòu)件以緣和腹板的允許寬厚比。為相應(yīng)的側(cè)移比限值。分別為第構(gòu)件的外翼緣寬度和厚度、內(nèi)緣緣寬度和厚度及腹板厚度。第三，從發(fā)展鋼結(jié)構(gòu)的人才素質(zhì)來(lái)看，經(jīng)過幾年來(lái)的發(fā)展，專業(yè)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員已經(jīng)形成一定的規(guī)模，而且他們的專業(yè)素質(zhì)在實(shí)踐中得到不斷提高。而且隨著鋼材產(chǎn)量和質(zhì)量持續(xù)提高，其價(jià)格正逐步下降，輕鋼結(jié)構(gòu)的造價(jià)也相應(yīng)有較大幅度的降低。經(jīng)營(yíng)管理、設(shè)計(jì)、生產(chǎn)、施工、售后服務(wù)系統(tǒng)化。2)制造業(yè)(制造工廠、倉(cāng)庫(kù))占34%。目前，大部分國(guó)外輕鋼公司都具有自己的門式剛架輕鋼結(jié)構(gòu)系列，各公司的輕鋼結(jié)構(gòu)系列大同小異。畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）文 獻(xiàn) 綜 述（包括國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀、研究方向、進(jìn)展情況、存在問題、參考依據(jù)等）門式剛架設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)探討 門式剛架輕型結(jié)構(gòu)體系始于美國(guó)。 檁條、墻梁、支撐、抗風(fēng)柱計(jì)算。在進(jìn)行本次設(shè)計(jì)時(shí)，主要對(duì)書本上的知識(shí)進(jìn)行鞏固并結(jié)合實(shí)際工作對(duì)書本上的知識(shí)理論進(jìn)行擴(kuò)展和實(shí)際應(yīng)用。4．研究的方法4．1涉及的相關(guān)課程在本畢業(yè)設(shè)計(jì)中，主要涉及到結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)、理論力學(xué)、土木工程制圖、土木工程材料、房屋建筑學(xué)、鋼結(jié)構(gòu)基本原理、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、PKPM程序應(yīng)用等。屋面采用單層壓型鋼板，墻面也采用單層壓型鋼板，檁條為薄壁卷邊Z型鋼，墻梁為薄壁卷邊C型鋼，屋面坡度8％。我還需要參考鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范并結(jié)合設(shè)計(jì)目標(biāo)完成設(shè)計(jì)任務(wù)，在結(jié)構(gòu)建模方面我還需