【正文】 285″″11(1)二149″016穩(wěn)定普遍可采49(49)二049無夾矸″300不穩(wěn)定不可采1(0)C3927″″400″″1(0)8242205孔分叉″135″″10(0)713無夾矸″48較穩(wěn)定″11(0)一12含夾矸一層″65″局部可采11(5)12無夾矸″92不穩(wěn)定不可采7(0)12″″64″″9(0)512″″70″″9(0)412″64″″10(0)313無夾矸″72″″9(0)214″22穩(wěn)定普遍可采14(14)114無夾矸″200不穩(wěn)定不可采1(0)、自然及爆炸傾向性成分和含量～，～%，～,瓦斯成分和含量偏小的采樣點分布在井田淺部和東部的瓦斯風化帶內。對2504和2708孔二1煤層吸附常數（a、b值）、瓦斯放散初速度（∧P）、煤體堅固系數（f）測定結果表明，該煤層孔隙率較高，吸附瓦斯性能強。第29勘探線以西含水層厚一般15～30m，以東厚一般20～40m，據26－5孔， L/。 L/，（1988年3月）。（四）奧陶系（O2）灰?guī)r巖溶裂隙承壓含水層據1974年勘探資料，O2灰?guī)r上部50m巖溶裂隙比較發(fā)育。其影響程度隨斷層的落差大小而變化；24線以西，魏村斷層落差較大，據對接巖性分析相對阻水；24線以東，斷層落差小，且不連續(xù)。團相斷層與F60斷層尖滅之間的地帶，是地下水活動的有利地段。九里山和吳村礦區(qū)的長觀資料已說明了位于采區(qū)下游（相對地下水流向而言）的觀測孔水位受排水影響最大；下游影響最小，東區(qū)兩側影響較小。二1煤層頂板砂巖裂隙水，補給與逕流條件較差，富水性弱，況且受淺部礦井長期排水影響水位，水量有所減少，易疏干，一般不會引起礦床突水。團相、小鳳凹、F60、F66等大斷層及次一級的小斷層是未來采掘引起礦井突水淹井的危險地段，必須引起高度重視，并留設足夠的防水煤柱。礦井采用立井多水平上、下山開拓；主井、副井、風井三個井筒均為立井，布置在工業(yè)廣場內。11101采煤工作面預計到2009年11月中旬結束，由13051采煤工作面接替。13采區(qū)為機軌合一、回風兩條上山布置，兩個煤巷掘進工作面； 16采區(qū)為軌道、運輸、回風三條下山布置，2個煤巷掘進工作面?，F為三個進風井即主、付井和位村進風井，礦井東翼經東運輸大巷→1113采區(qū)巷道→東疏水大巷、礦井回風改造巷、回風石門，由工業(yè)廣場內的中央風井回風；礦井西翼經西運輸大巷→116采區(qū)巷道→位村回風巷，由位村回風井筒回風。13采區(qū)進風量2817 m3/min，回風量2950 m3/min，通風難易程度為：容易。，配備電機為YKK63010，2007年1月2日經河南理工大學礦用安全產品檢驗中心檢驗，鑒定結果：合格。礦井總進風量12849m3/min，礦井總回風量13415m3/min。取得煤層的瓦斯含量可以通過如下幾種途徑：⑴地勘解吸法該方法是煤田地質勘探和煤層瓦斯地面開發(fā)時最常用的煤層瓦斯含量測定方法。測定時，先打煤層鉆孔采集煤屑（本煤層）或穿層鉆孔采集煤芯（鄰近層），然后測定采集的煤樣在空氣介質中的瓦斯解吸規(guī)律，并據此推算鉆屑或煤芯在采集過程中試樣的漏失瓦斯量，最后根據漏失瓦斯量、解吸瓦斯量、殘存瓦斯量和煤樣重量計算煤層原始瓦斯含量。透氣性系數越大，瓦斯在煤層中流動越容易，透氣性系數在我國普遍用地單位m2/MPa2 礦井瓦斯儲量根據《MT501896礦井瓦斯抽放工程設計規(guī)范》，礦井瓦斯儲量應為礦井可采煤層的瓦斯儲量、受采動影響后能夠向開采空間排放的不可采煤層及圍巖瓦斯儲量之和。對于設計來說，瓦斯抽放率的確定應符合以上標準的要求，也可以參照《AQ10262006煤礦瓦斯抽采基本指標》。（＋2088）＝%。礦井工作制度礦井設計年工作日為300d，每天3班作業(yè)，其中2班生產，1班準備。 礦井瓦斯涌出量預測對于改（擴）建礦井及生產礦井，礦井瓦斯涌出量可以實測；對于新建礦井，礦井瓦斯涌出量要進行預測。 　　鄰近層瓦斯涌出量采用式()計算。　　式中：　　q井——礦井相對瓦斯涌出量，m3／t；　　q區(qū)i——第i個生產采區(qū)相對瓦斯涌出量，m3／t；　　Aoi——第i個生產采區(qū)平均日產量，t；　　K——已采采空區(qū)瓦斯涌出系數。⑵抽放瓦斯站的建設方式，應經技術經濟比較確定。后期：%，%，%。 下表為2008年10月份回采工作面、采空區(qū)、掘進區(qū)瓦斯涌出實測值：瓦斯涌出實測值旬別項目開采區(qū)域回采區(qū)掘進區(qū)采空區(qū)（含停掘頭、備采面、巖巷和硐室）絕對涌出量m3/min占總量比%絕對涌出量m3/min占總量比%絕對涌出量m3/min占總量比%上旬CH4　　67 CO218 12 70 中旬CH420 13 67 CO213 12 75 下旬CH420 11 69 CO213 12 75 根據上面建立的抽放瓦斯的必要性指標和可行性指標，依據規(guī)程、規(guī)范的規(guī)定論述采用礦井集中抽放瓦斯系統(tǒng)或地面鉆孔抽放瓦斯系統(tǒng)，還是采用井下移動式抽放瓦斯系統(tǒng)?！ǔ２捎脧拈_采層回風巷(或回風副巷)向鄰近層打垂直或斜交穿層鉆孔抽放瓦斯的方法。――煤與瓦斯突出礦井開采保護層時，必須同時抽放被保護煤層的瓦斯。――對礦井瓦斯涌出來源多、分布范圍廣、煤層賦存條件復雜的礦井，應采用多種抽放方法相結合的綜合抽放方法?！斷徑鼘踊驀鷰r瓦斯涌出量較大時，可在工作面回風側沿開采層頂板布置迎面水平長鉆孔(高位鉆孔)抽放上鄰近層瓦斯?！簩油笟庑暂^好，容易抽放的煤層，宜采用本層預抽方法，可采用順層或穿層布孔方式。二、回采工作面來源及涌出構成古漢山礦回采工作面瓦斯來源包括開采層和鄰近層瓦斯兩大部分。當有下列情況之一時，可采用分散建站方式：——分區(qū)開拓或分期建設的大型礦井，集中建站技術經濟不合理。煤層瓦斯抽放難易程度分類表抽放難易程度鉆孔瓦斯流量衰減系數（α）(d1)煤層透氣性系數（λ）(m2/)容易抽放10可以抽放～～10較難抽放根據所收集古漢山煤礦參數資料：煤層透氣性系數：～?。?） 掘進工作面瓦斯涌出量　　掘進工作面瓦斯涌出量預測用絕對瓦斯涌出量表達，采用式(2)計算。式中：　　q采——回采工作面相對瓦斯涌出量，m3／t；　　q1——開采層相對瓦斯涌出量，m3／t；　　q2——鄰近層相對瓦斯涌出量，m3／t。礦井服務年限：礦井服務年限按下式計算： T＝ Zk/AK 式中：T——礦井服務年限，a Z——礦井可采儲量，Mt A——礦井生產能力，Mt／a K——儲量備用系數，. 根據所收集資料：T＝滿足設計規(guī)范規(guī)定的服務年限。計算依據按礦井的設計能力（年產量）主要有以下三類井型：井型 設計生產能力(MT/a)大型 中型 小型 附上述類型外，不應出現介于兩種生產能力的中間井型。礦井瓦斯抽采量包括井田范圍內地面鉆井抽采、井下抽采（含移動抽采）的瓦斯量。X1i—礦井可采煤層i的瓦斯含量， m3/t；—受采動影響后能夠向開采空間排放的各不可采煤層的瓦斯儲量，Mm3； (7)A2i—受采動影響后能夠向開采空間排放的不可采煤層的地質儲量，Mt；X2i—受采動影響后能夠向開采空間排放的不可采煤層的瓦斯含量，m3/t；W3—受采動影響后能夠向開采空間排放的圍巖瓦斯儲量，Mm3，實測或按下式計算： (8)K—圍巖瓦斯儲量系數，一般取K＝~。其物理意義是1m長的煤體，當壓力平方差是1MPa2時，通過1m2的煤層斷面，每日流過的瓦斯立方米數。計算公式如下： (4)式中 X——純煤（煤中可燃質）的瓦斯含量，m3/t②瓦斯解吸速率測定：采用瓦斯解吸儀現場解吸瓦斯，并記錄瓦斯解吸量和時間的關系。3 礦井瓦斯賦存情況對于瓦斯抽放來說，煤層瓦斯基本參數包括：煤層瓦斯壓力、煤層瓦斯含量、煤的殘存瓦斯含量、煤的孔隙率、瓦斯含量分布梯度、煤層透氣性系數、百米鉆孔瓦斯流量及其衰減系數等。工作風量6620m3/min，%。16采區(qū)進風量1890 m3/min，回風量6795m3/min，通風難易程度為：容易。目前礦井串聯通風僅有井底增容變電所一處，該地點為巖巷掘進工作面，無煤層瓦斯涌出及瓦斯異常的可能性，其串聯通風符合規(guī)定，故經礦總工程師審批后實施，已按規(guī)定裝設甲烷斷電儀。采煤方法：走向長壁，傾斜分層，后退式全部垮落法?，F有掘進工作面14個，掘進方法為炮掘。中央并列式布置。L8灰?guī)r水是二1煤層底板的直接充水水源，斷層溝通LO2灰?guī)r水是導致礦井突水淹井的主要原因。巖性為良隔水的泥巖、砂質泥巖和堅硬的砂巖。從斷層兩側長觀孔的水位情況看，位于斷層西側的19－14孔距九里山礦東翼采區(qū)約400m。從漏水鉆孔分布情況看，除井田淺部漏水孔較多外，主要沿魏村和小鳳凹斷層的北側分布，而井田內53個地質孔只有團相斷層附近的20－7孔和赤莊斷層附近的36－4孔漏水。井田西部與九里山礦以界碑，方莊兩斷層之間的地塹為界，據對接關系，巖性分析，推測兩邊水力聯系甚微（指LLO2含水層）。2504孔揭露O2灰?guī)r150m，巖芯完整，多呈長柱狀，局部僅見細小裂隙，無溶蝕現象，不漏水。水化學類型為HCO3－CA－Mg型水。水化學類型為HCO3－Ca－Mg型水。對2202308和2616三孔二1煤層的自然傾向，煤塵爆炸性測定結果（表6－5）表明，該區(qū)二1煤層無煤塵爆炸性和自然傾向白莊煤礦和吳村煤礦歷年生產實踐也可證明上述結論。鉆探采集的5層次二1煤層瓦斯樣，～，～％，～ mL/gr之間。上距大占砂巖（S10）0～，下距北岔溝砂巖（S9）～，井田內53孔均穿過二1煤層位，除4孔斷失外，其余49孔二1煤均可采，～，一般4～6m（見圖4－1），屬穩(wěn)定型厚煤層，局部含泥巖或炭質泥巖夾矸1～2層，～，結構簡單。含少量鋯石，綠簾石和菱鐵質顆粒?！?，底板多為灰黑色含炭質泥巖。由砂巖、砂質泥巖，泥巖，粉砂巖和煤層組成，自上而下可分為三段：下段：即北岔溝砂巖至二1煤層段，厚約34m。十、向陽村正斷層（F64）位于吳村煤礦東翼，西抵古漢山斷層，向東尖滅于36－2孔以東300m處，延伸長2公里。E，傾向NW，傾角70176。五、F31－2正斷層為F31和F31－1之伴生斷層，并與其構成階梯式，產狀與F31斷層相近，延伸長度400m左右，落差060m，～，其上為上層香炭砂巖，其下為大占砂巖，缺失中，下層香炭砂巖段約55m，該斷層已經查明。二、赤莊正斷層（F68）為井田東部邊界斷層，延伸長22km，走向N70176。的單斜。由于多期次的，不同構造應力場的構造運動的迭加，煤田內構造相對復雜。下部為紫紅色泥巖和砂泥巖，層面含星點白云母片，具水平層理。下部常為灰～灰綠色中粒巖屑石英砂巖，含石英小礫石，分選較差。中、下部為泥質粉砂巖與中～細粒砂巖互層，含菱鐵質結核，夾薄層黑色含炭質泥巖（相當四煤層位）。鋁土質泥巖具少許紫斑和暗斑，富含棕色菱鐵質顆粒。下二迭統(tǒng)下石盒子組（P）本組以砂鍋窯巖（S12）底板與山西分界，并呈整合接觸。按巖性特征可分為上、中、下三段。據該孔取芯情況，底部（厚約20m）為灰色厚層狀石灰?guī)r，裂隙發(fā)育，多充填方解石脈和晶體，局部有水浸現象，下部（厚約80m）為灰～深灰色厚層狀石灰?guī)r和白云質灰?guī)r，裂隙發(fā)育且充填方解石脈和晶體。四、 張屯煤礦為位于吳村煤礦井田內的一對技改礦井，礦井邊界是：西部以吳村煤礦35采區(qū)邊界為界，北部以向陽村斷層為界，東北以吳村煤礦邊界為界，南部以二1煤300m煤層底板等高線為界。采用走向長臂后退式陷落法采煤，中央并列式通風。正常排水量約24m3/min，屬底板灰?guī)r水和頂板砂巖水及第三、四系礫巖水。鄰近礦井有吳村煤礦、白莊煤礦，西部位村煤礦現生產中，東部新建礦井張屯煤礦。本井田為一山前洪積平原地區(qū)，除在西北緣有一高程為150m的古漢山剝蝕殘丘外，地勢平坦，地形簡單。25＇11″。因此，瓦斯災害治理的好壞已成為礦井特別是高瓦斯礦井興衰存亡的關鍵因素之一，而對瓦斯涌出量的高精度預測和高效率的瓦斯抽放是瓦斯防治技術中的主要方面。近年來，我國煤礦瓦斯災害事故仍呈上升趨勢，給煤礦安全生產造成極大危害。河南理工大學本科畢業(yè)設計古漢山煤礦瓦斯抽放系統(tǒng)畢業(yè)設計目 錄1 引言．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．