【正文】 降低。 防空地下室結構設計特點 考慮結構的動力響應。 結構構件的允許延性比 [β] ，系指構件允許出現(xiàn)的最大變位與彈性極限變位的比值，其值按下式確定： [β]=[u m]/ue。 底板不考慮常規(guī)武器 等效靜荷載值 核武器 等效靜荷載值 ： 分有樁基和無樁基兩類不同情況的底板，取值標準不同； 在核武器作用下，作用在結構底板上的動荷載主要是結構受到頂板動荷載后往下運動使地基產生的反力 ； 《 規(guī)范 》 表中無樁基底板的值，對于 6級，考慮和不考慮 上部建筑物影響 都適用，對于 5級是考慮了上部建筑物影響，當按不考慮上部建筑物影響時，表中值乘以 。 核武器作用 ：戰(zhàn)時主要出入口采用室外樓梯出入口或以室內口作為主要出入口時，作用于防空地下室至首層地面的樓梯休息平臺和踏步板的核動荷載應按 正面與反面 不同時受荷分別計算，其荷載方向與構件表面垂直。 防倒塌棚架的梁、柱水平荷載按承受核沖擊波動壓作用計算（ 6級 15KN， 5級 55KN），房屋倒塌的垂直荷載（ 50KN）與 工程抗力級別無關 ，垂直荷載和水平荷載二者按不同時作用計算。 部位 等級 核武器作用荷載組合 頂板 5 頂板核爆等效靜荷載，頂板靜荷載 (包括覆土、戰(zhàn)時不拆遷的固定設備、頂板自重及其它靜荷載 ) 外墻 6 頂板傳來的核爆等效靜荷載、靜荷載，上部建筑物自重標準值，外墻自重， 核爆產生的水平等效靜荷載，土壓力、水壓力 5 頂板傳來的核爆等效靜荷載、靜荷載，當上部建筑物外墻為鋼筋混凝土承重墻時，上部建筑物自重取全部標準值；其它結構形式，上部建筑物自重取標準值之半；外墻自重標準值；核爆產生的水平等效靜荷載，土壓力、水壓力標準值 內承重墻 (柱 ) 6 頂板傳來的核爆等效靜荷載、靜荷載，上部建筑物自重，內承重墻 (柱 )自重 5 頂板傳來的核爆等效靜荷載、靜荷載；上部建筑物自重取全部標準值；內承重墻 (柱 )自重 基礎 6 底板核爆等效靜荷載 (條、柱、樁基為墻柱傳來的核爆等效靜荷載 )；上部建筑物自重，頂板傳來靜荷載，防空地下室墻身自重 5 底板核爆等效靜荷載 (條、柱、樁基為墻柱傳來的核爆等效靜荷載 )；上部建筑物自重取全部標準值；頂板傳來靜荷載；防空地下室墻身自重 注：上部建筑物自重標準值，系指防空地下室上部建筑物的墻體和樓板傳來的靜荷載，即墻體、屋蓋、樓板自重及戰(zhàn)時不拆遷的固定設備等。 對于均布荷載作用下的鋼筋混凝土梁，當按等效靜荷載法得出的內力進行鋼筋混凝土受彎構件斜截面承載力驗算時，尚需作跨高比影響的修正。 （外墻底頂板支座負彎矩相差較大，鋼筋布置時采用 1/2長度與全長度間隔布置比較經濟） 臨空墻、單元隔墻計算可考慮相鄰板支座彎矩的作用，一般按四邊固定或三邊固定一邊鉸接計算。 ※ 可用 JCCAD模塊“工具箱”進行人防構件計算 ※ satwe 進行人防梁、柱等計算時 ,已經綜合考慮了材料強度調整、混凝土強度的折減修正（規(guī)范 ）、最大及最小配筋率、梁延性比控制、梁斜截面抗剪跨高比影響的修正等。 ◆ 外墻：通常 ≥ 300mm，由計算確定； ◆ 防護單元隔墻： ≥ 200mm；密閉隔墻： ≥ 200mm；臨空墻： 250～ 300mm； ◆ 底板：地下水位較高地區(qū)，底板一般較厚，大多數(shù)情況下不由人防控制。在頂層鋼筋網和底層鋼筋網之間，應設梅花形布置的拉結筋，其直徑不小于 6mm，間距不大于500mm，彎鉤直線段長度不小于拉結筋直徑的 6倍且不小于 50mm。若底板后澆面層砼厚度小于凹槽深度，須對底板凹槽做局部結構加強處理，如將底板按地溝形式局部降低并配筋加強；若大于凹槽深度，則可在后澆面層內設置凹槽。 人防施工圖 深度 未 滿足 078FJ06要求：缺出入口、連通口、通風口等口部詳圖；缺樓梯、豎井、 防爆波電纜 、防倒塌棚架詳圖；底板結構平面圖未人防特殊構件編號。 后澆帶未避開人防口部、封堵口等位置，造成無法預埋和一次性澆筑。 1 封堵處上擋墻僅按平時框架梁設計，未考慮水平荷載作用，形成平時梁的箍筋作為戰(zhàn)時水平荷載（懸臂受力）主筋，達不到要求。 1防空地下室頂板采用預應力結構，違反福建省技術規(guī)定。 活門并聯(lián)設計或采用非國標型號（ HK1000型 ）時，墻配筋 套用國標圖集 ， 設計錯誤。 封堵梁 、活門墻、 門框墻下門檻 等厚件處 最小配筋率違反了 GB500382022第 強條規(guī)定。同時封堵凹槽受力側面的基梁頂標高要同建筑