【正文】 00mm，立桿在水平方向必須進行拉接。根據(jù)標高確定大龍骨頂面標高，然后架設小龍骨，鋪設模板。圖41 柱模板加固圖 板模板安裝 樓面模板用15厚夾板，次龍骨采用單木方b=50mm，h=100mm，間距250mm；主龍骨采用48，間距900mm。嚴禁使用PVC管作穿墻管固定模板。 架搭設應根據(jù)立桿放置可調(diào)底座，應按先立桿后水平桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應以此擴展搭設成整體支架體系。（3）尺寸要求：鋼管外徑允許偏差應符合下表的規(guī)定，鋼管壁厚允許偏差應為177。鋼管支架的立桿及水平桿應按國家規(guī)定程序批準的設計加工圖及技術(shù)文件制造，并有出廠合格證明書、產(chǎn)品標志和檢測報告。三、施工部署由于現(xiàn)場場地限制本工程搭設模板支架所需鋼管、扣件及方木、模板材料等，在進入現(xiàn)場后直接用塔式起重機吊至施工作業(yè)面范圍內(nèi)。㎡，㎡，㎡。將梁劃分為兩類，梁高≥700mm的為一類，記為L1，取截面6001300mm為代表配模板支架；梁高≤600mm的為一類，記為L2，取截面300600mm為代表配模板支架。各部位支模所用的材料如下：?、木膠板模板：尺寸(9201830mm)、厚度15mm。（2）制作質(zhì)量要求： 桿件焊接制作應在專用工藝裝備上進行，各焊接部位應牢固可靠。 外墻模板安裝1．混凝土外墻模板采用15mm厚木膠合板，50100mm方木作內(nèi)撐，間距200mm，外楞采用48，間距450mm。與剪力墻相連的柱子采用雙鋼管作為外楞進行加固，柱子每邊中間同樣設置兩根對拉螺栓穿過柱子，螺栓采用12mm止水對拉螺栓。小龍骨采用40mm80mm木方，間距250mm，其跨度等于大龍骨間距，龍骨接頭要錯開。如下圖所示：圖44 L1模板支撐體系正立面圖圖45 L2模板支撐體系正立面圖圖46 梁模板支撐體系平面示意圖 地下人防部分梁模板采用15mm厚光面木膠合板，支撐系統(tǒng)為A48，鋼管支撐系統(tǒng)為與頂板支撐系統(tǒng)為一體的滿堂架系統(tǒng)，；立桿須設置縱橫雙向掃地桿，掃地桿距樓地面200mm；立桿全高范圍內(nèi)設置縱橫雙向水平桿，；立桿頂端必須設置縱橫雙向水平桿。 樓梯施工縫留置于作業(yè)層上層樓梯梯板長1/3處，踏步斷面垂直于梯板采用梳子板封堵，在施工縫位置設置100mm寬垃圾清掃孔。 （3）拆除大跨度梁板模時，宜先從跨中開始，分別拆向兩端。 （4）木模板根據(jù)尺寸不同分類堆放，需用何種模板直接拿取，不得將大張模板鋸成小塊模板使用。作業(yè)中應認真執(zhí)行設計要求，以防止混凝土澆筑時模板變形。 3）軸線位移，一排柱不在同一直線上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上彈出柱軸線及軸邊通線，然后分別彈出每柱的另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線。 模板支架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確定。 組裝立柱模板時，四周必須設牢固支撐。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完、是否有勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現(xiàn)象。結(jié)構(gòu)復雜的模板，裝、拆應嚴格按施工組織設計進行。 模板支架使用期間，不得擅自拆除架體結(jié)構(gòu)桿件。（五）施工用電安全措施 施工現(xiàn)場使用的設備及線路，按施工組織設計要求安裝和架設，用電原則執(zhí)行一機、一閘、一漏電保護開關(guān)的“三級”保護措施，要對所有機械作接零和重復接地的裝置。嚴禁在模板支架上掛設電纜，架空線必須采用絕緣導線，不得采用塑料軟線，不得成束架空敷設。 施工全體人員佩帶統(tǒng)一制作施工證，持證上崗，統(tǒng)一管理。1用作模板龍骨的殘損短木料，可采用“交接”接長技術(shù)接長使用，木、竹膠合板配料剩余的邊角余料可拼接使用，節(jié)約材料。施工現(xiàn)場施工車輛出入口應設置車輛沖洗設備，對車輛槽幫、車輪等易攜帶泥沙部位進行清洗，不得帶土上路。同時注意保護好事故現(xiàn)場。事故應急救援系統(tǒng)實行責任替補原則，當指揮部負責人及組成員因故不能履行職責的，由副職替補，確保隨時到位，實施指揮。施工工區(qū)應急救援指揮機構(gòu)負責本區(qū)域相關(guān)信息收集，分析和處理，完善安全生產(chǎn)事故隱患監(jiān)測、預報、預警信息系統(tǒng)建設，定期向應急救援指揮部報送有關(guān)信息，重要信息和變更信息要及時報送。強度驗算q＝bS＝1=（圖3） 面板強度計算簡圖（圖4） 面板彎矩圖(kNW=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm4強度驗算：由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)180/1000)1+1)=由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+(G2k+G3k)h]b+}=((+(24+)180/1000)1+1)=取最不利組合得：q=max[q1,q2]=max(,)=（圖4） 面板強度計算簡圖1：由可變荷載控制的組合：q3={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)180/1000)1)=p1===（圖5） 面板強度計算簡圖2由永久荷載控制的組合：q4={[G1k+(G2k+G3k)h]b}=((+(24+)180/1000)1)=p2===（圖6） 面板強度計算簡圖3取最不利組合得：Mmax=m)Mmax=mσ＝Mmax/W＝106/(1000)=≤[f]＝15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=τ=VmaxS0/(Ib) = 103103/(104510)=≤[fv]＝2N/mm2滿足要求撓度驗算（圖10） 次楞撓度計算簡圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)ν=≤[ν]＝450/400=滿足要求支座反力計算Rmax=Rmaxk=（四）柱箍驗算取s=Max[L/(X+1),B/(Y+1)]=max((1200+(100+80)2)/(1+1),(1200+(100+80)2)/(1+1))=780mm為計算跨度。mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=τmax= QmaxS/(Ib) =103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)1300/1000)600/((41)1000)=（圖10） 次楞撓度簡圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400= mm滿足要求（三）、主楞驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為3，故可將主楞的驗算力學模型簡化為31=2跨梁計算。m（圖4） 面板彎矩圖σ=Mmax/W=106/37500=≤[f]=30 N/mm2滿足要求撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(24+)600/1000)1=（圖5） 面板撓度計算簡圖ν= mm≤[ν]=300/((41)400)=滿足要求（圖6） 面板撓度圖(mm)（二）、次楞驗算計算簡圖：（圖7） 次楞強度計算簡圖由可變荷載控制的組合：q1={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)600/1000)300/((41)1000)+2300/((41)1000))= kN/m由永久荷載控制的組合：q2={[G1k+（G2k+G3k)h]a+}=((+(24+)600/1000)300/((41)1000)+2300/((41)1000))= kN/m取最不利組合得：q=max[q1,q2]= max(,)= kN/m強度驗算（圖8） 次楞彎矩圖(kN為了便于計算，采用下式進行計算：n =()/h步距=()/=4m=max(mn,m∈Z)=4G1K1=(m+1)立桿自重=(4+1)10=775 N水平斜桿G1K2:計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為:100N/步(m+1)=100(4+1)=500 N豎向斜桿自重G1K3:計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(4+1)=500 N可調(diào)托座、底座G1K4:140N合計:(775+500+500+140)/1000= kNG1k=+(lalb)=+()=立桿穩(wěn)定性驗算N1=[(G1k+(G2k+G3k)h)+]lalb=((+(24+)600/1000)+2)=f=N1/(φA)=1000/(100)=≤[σ]=300N/mm2滿足要求（五）、可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N= Rzmax = kNN=≤[N]=30kN滿足要求 69 河南省第一建筑工程集團有限責任公司。mσ=Mmax/W=106/(1000)=≤[f]=15N/mm2滿足要求抗剪驗算（圖9） 次楞剪力圖(kN)Vmax=τmax= QmaxS/(Ib) =103103/(104510)=≤[τ]=2N/mm2滿足要求撓度驗算撓度驗算荷載統(tǒng)計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(+(24+)600/1000)300/((41)1000)=（圖10） 次楞撓度簡圖（圖11） 次楞撓度圖(mm)νmax=≤[ν]=1000/400= mm滿足要求（三）、主楞驗算根據(jù)實際工況，梁下增加立桿根數(shù)為3，故可將主楞的驗算力學模型簡化為31=2跨梁計算。將荷載統(tǒng)計后，通過次楞以集中力的方式傳遞至主楞。（圖12） 柱箍強度計算簡圖強度驗算（圖13） 柱箍彎矩圖(kN為了便于計算，采用下式進行計算：n=()/h步距=()/=m=max(mn,m∈Z)=4G1K1=（m+1）立桿自重=(4+1)10=775N水平斜桿G1K2；計算每步立桿按承擔兩個水平斜桿,則自重簡化為100N/步（m+1）=100(4+1)=500N豎向斜桿自重G1K3：計算每步立桿按承擔兩個豎向斜桿100N/步（m+1）=100(4+1)=500N可調(diào)托座、底座G1K4：140N合計：(775+500+500+140)/1000=G1k=+(lalb)=+()=立桿穩(wěn)定性驗算N1=[(G1k+(G2k+G3k)h0)+]lalb=((+(24+)180/1000)+1)=f=N1/(φA)= 1000/(100)=≤[σ]= 300N/mm2滿足要求（五）可調(diào)托座驗算按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N= Rzmax =N=≤[N]=30kN滿足要求 柱模板計算計算參數(shù)基本參數(shù)計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1622008混凝土柱邊長L(mm)1200混凝土柱邊寬B(mm)1200混凝土柱計算高度H(mm)6900柱長邊次楞根數(shù)m6柱短邊次楞根數(shù)n6最低處柱箍距底部距離a(mm)200柱箍間距b(mm)450柱箍合并根數(shù)1柱長邊對拉螺栓根數(shù)X1柱短邊對拉螺栓根數(shù)Y1荷載參數(shù)混凝土澆筑方式溜槽、串筒或?qū)Ч芑炷脸跄龝r間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數(shù)外加劑影響修正系數(shù)混凝土重力密度γc(kN/m^3)24振搗混凝土時模板的水平荷載Q2k(kN/m^2)/傾倒混凝土時模板的水平荷載Q3k(kN/m^2)2材料參數(shù)柱箍類型普通槽鋼柱箍規(guī)格[10(10043)次楞類型矩形木楞次楞規(guī)格50100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規(guī)格M16（一）荷載統(tǒng)計新澆混凝土對模板的側(cè)壓力F1=＝244=F2=γcH＝246900/1000=標準值G4k＝min[F1,F2]＝承載能力極限狀態(tài)設計值根據(jù)柱邊的大小確定組合類型：由于柱長邊大于300mm，則：S＝[+，+] =max(+2,+2)=正常使用極限狀態(tài)設計值Sk＝G4k＝（二）面板驗算根據(jù)規(guī)范規(guī)定面板可按簡支跨計算，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。m)Mmax=mσ＝Mmax/W＝106/37500=≤[f]＝3