【正文】 1＝＝＝ 活載線荷載q2＝＝2＝ Mmax＝＝＝m) 短邊柱箍剪力圖(kN) M2＝ 2）當確認拆模強度符合要求后，由項目部向監(jiān)理提出申請，獲批準后通知班組進行。 2）除支梁架外必須在梁底間隔2m,單管支撐。5），應設水平支撐和剪刀撐；，沿柱模板高度每1800mm增設一道水平撐。四、梁板模板安裝操作工藝流程 柱鋼筋安裝完成→驗收→封閉模板→支滿堂架→準備支梁模、頂板?！{整梁底支架、底模→（扎梁筋）支頂板模、梁側模、穿梁模桿、（扎板筋）→調直梁模、擰緊拉桿螺栓→澆灌混凝土。5） 根據模板方案、圖紙要求和工藝標準，以書面形式向班組進行安全、技術交底。模板工程方案74模板工程專項方案編制依據福建省南安市盛輝公路港1～5智能化倉庫工程施工圖。三、柱模板安裝施工工藝流程 鋼筋驗收后→支柱架→沙漿找平層→柱模彈線→模板臨時拉在鋼筋上→按柱截面尺寸穿對拉螺栓→調直模板、擰緊對拉螺栓→澆灌混凝土。 梁模板安裝1）彈出相應軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。3 、樓面模板安裝1）根據模板的排列圖設支柱和龍骨，支撐與龍骨間距按樓板方案搭設，支撐排列要考慮設置施工通道。 3）模板按二套至三套進行周轉。六、 模板設計計算計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ1302001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010200《建筑結構荷載規(guī)范》(GB 500092001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB 500172003)、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》等規(guī)范編制。m，N2＝ M/Wn＝106/(103)＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ （2）、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) ν1＝≤[ν]＝l/400＝ ν2＝≤[ν]＝l/400＝ 滿足要求！對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N＝2=≤Ntb＝ 滿足要求！ N＝2=≤26kN 滿足要求！B、柱模板（設置對拉螺栓）計算書(700)工程屬性新澆混凝土柱名稱KZ2新澆混凝土柱長邊邊長(mm)700新澆混凝土柱的計算高度(mm)7900新澆混凝土柱短邊邊長(mm)700荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數β11混凝土坍落度影響修正系數β2混凝土澆筑速度V(m/h)混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[，γcH]＝min[2441，242]＝min[，48]＝ 承載能力極限狀態(tài)設計值S承＝[+，+]＝[+2，+2]＝[，]＝＝ 正常使用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝ kN/m2面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l(xiāng)1(mm)500模板設計平面圖 （1）、強度驗算 最不利受力狀態(tài)如下圖，按四等跨連續(xù)梁驗算 靜載線荷載q1＝＝＝ 活載線荷載q2＝＝2＝ Mmax＝＝＝m σ＝Mmax/W＝106/(1/6500152)＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ （2）、撓度驗算 作用線荷載q＝bS正＝＝ ν＝(100EI)＝2004/(10010000(1/12500153))＝≤[ν]＝l/400＝200/400＝ 滿足要求！小梁驗算小梁類型鋼管小梁材質規(guī)格(mm)Ф483小梁截面慣性矩I(cm4)小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205小梁彈性模量E(N/mm2)206000最低處柱箍離樓面距離(mm)300 （1）、強度驗算 小梁上作用線荷載q＝bS承＝＝ kN/m 小梁彎矩圖(kNm σ＝Mmax/W＝106/37500＝≤[f]＝15N/mm2 滿足要求！ （2）、撓度驗算 q＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))1= ν＝5ql4/(384EI)＝53004/(38410000281250)＝≤[ν]＝l/400＝300/400＝ 滿足要求！小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)6080小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 因[B/lb]取整＝[2700/1200]取整＝2，按二等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為150mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： （1）、強度驗算 q1＝[(G1k+(G3k+G2k)h)+，(G1k+(G3k+G2k)h)+]b=max[(+(+24))+，(+(+24))+]＝ 因此，q1靜＝(G1k+(G3k+G2k)h)b=(+(+24))＝ q1活＝Q1kb=＝ M1＝+＝+＝＝ 正常使用極限狀態(tài) 按二跨連續(xù)梁，Rmax＝＝＝ 按懸臂梁，R1＝q2l=＝ R＝max[Rmax，R1]＝。m Nw＝[+(NQik+Mw/lb)]=[(+(24+))+1]+＝ f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝(424)+106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力N＝≤[N]＝30kN 滿足要求！B、板模板（扣件式）計算書（）工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1新澆混凝土樓板板厚(mm)110新澆混凝土樓板邊長L(m)新澆混凝土樓板邊寬B(m)荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值面板及小梁自重標準值樓板模板自重標準值模板及其支架自重標準值新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)風壓高度變化系數μz風荷載體型系數μs模板體系設計模板支架高度(m)立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)350立柱距混凝土板長邊的距離(mm)150主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)300小梁距混凝土板短邊的距離(mm)50小梁兩端各懸挑長度(mm)150，150 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向)面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》面板可按簡支跨計算的規(guī)定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。＝，R39。m σ＝Mmax/W＝106/4490＝≤[f]＝205N/mm2 滿足要求！ （3）、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax＝ τmax＝2Vmax/A=21000/424＝≤[τ]＝125N/mm2 滿足要求！ （4）、撓度驗算 主梁變形圖(mm) νmax＝ 跨中νmax=≤[ν]=900/400= 懸挑段νmax＝≤[ν]=300/400= 滿足要求！立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數μ1非頂部立桿計算長度系數μ2鋼管類型Ф483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值[f](N/mm2)205 （1）、長細比驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段：l02=kμ2h =11800=3159mm λ=l0/i=3159/=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ （2）、立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=(1500+2200)= λ1＝l01/i＝＝，查表得，φ1＝ Mw=＝==＝小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)100100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)小梁截面慣性矩I(cm4) 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1＝max{+[()+()]+[(+(24+))+1，(+(24+))+1]max[，()]/21，+()}= q2＝max[+()+()+(+(24+))max[，()]/21，+()]＝ （1）、抗彎驗算 Mmax＝max[，]＝max[，]＝m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！立柱驗算立桿穩(wěn)定性計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ1302011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數μ1非頂部立桿計算長度系數μ2鋼管類型Ф483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)立柱截面抵抗矩W(cm3)抗壓強度設計值f(N/mm2)205 長細比驗算 頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1(1500+2200)= 非頂部立桿段：l02=kμ2h =11800=3159mm λ=l0/i=3159/=≤[λ]=210 長細比滿足要求！ （1）、風荷載計算 Mw＝ωklah2/10＝＝m σ＝Mmax/W＝106/166670＝≤[f]＝ 滿足要求！ （2）、抗剪驗算 Vmax＝max[，q1l2]＝max[，]＝ τmax＝3Vmax/(2bh0)=31000/(2100100)＝≤[τ]＝ 滿足要求！ （3）、撓度驗算 ν1＝(100EI)＝12004/(10093508333300)＝≤[ν]＝l/400＝1200/400＝3mm ν2＝q2l24/(8EI)＝4004/(893508333300)＝≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 滿足要求！ （4）、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax＝max[，+q1l2]＝max[，+]＝ 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝，R2＝ 正常使用極限狀態(tài) R39。m （2）、穩(wěn)定性計算 根據《建筑施工模板安全技術規(guī)范》，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q1＝[(+(24+))+2]1＝ 2)小梁驗算 q1＝max{+()+[(+(24+))+1]max[，()]/21，+()}= 同上四～六計算過程，可得： R1＝，R2＝，R3＝