橋梁預(yù)應(yīng)力臨時結(jié)構(gòu)計算資料項目設(shè)計方案(完整版)
【正文】 形成組合連續(xù)梁橋，并將共同承受中跨合攏段混凝土重量產(chǎn)生的內(nèi)力。下圖為左半橋縱斷面節(jié)段圖。（單元節(jié)段與臨時支撐圖）（有限元模型）該計算模型的單元特性如下表： （單元材料表） 臨時支墩計算時最不利荷載布置最不利偏載按200kN考慮，掛藍重為610kN，不考慮預(yù)應(yīng)力張拉的影響。θ=(fs*As)/(fc*Ac)fs=210Mpa（鋼的抗拉、壓設(shè)計強度）As=*()*=(鋼管截面積)θ=210*(*)= 。最后C40混凝土至梁底。 第二章 臨時支墩檢算一、臨時支墩布置方案采用在橋墩兩側(cè)設(shè)置鋼管砼立柱并在墩頂四角設(shè)置臨時支墩的臨時固結(jié)方案，具體做法如下：（），鋼管內(nèi)壁上下端焊接長度為70cm按等間距焊接10根Φ25羅紋鋼筋，其中要求各35cm嵌入鋼管和梁體或承臺混凝土內(nèi)。附加荷載3：模板荷載，僅考慮底模按106kN計算；則總附加荷載為：（+2）3+106=，腹板區(qū)所受的均布置荷載為：209/1+=278Kn/m箱室區(qū)所受的均布置荷載為：209/+=則前下橫梁所受最不利外載見下圖前下橫梁計算（彎矩圖及最大應(yīng)力值）（支座反力）（前下橫梁最大位移）（最大位移表）可見：前下橫梁的最大正應(yīng)力為σmax=88MPa=[σ]=170MPa。因計算時 1，而實際加強板如下圖示示。建議在菱形架一側(cè)采用二對φ25精扎螺紋鋼筋錨固?；炷翝沧r的沖擊系數(shù)：附加荷載1：。1號段最大重量為1360Kn；考慮超載系數(shù)：。混凝土澆注時的沖擊系數(shù)：附加荷載1：。附加荷載3：模板荷載，按外模100kN，內(nèi)模30kN考慮，總共130Kn，則130/3/12= kN/m2；則總附加荷載為：（+2+）312=292kN；則掛藍施工期間承受的總最不利荷載為：(1360+292)= 則一側(cè)主構(gòu)架承受的荷載為：。七、前上橫梁計算前上橫梁結(jié)構(gòu)圖前上橫梁為桁架片，其尺寸如下圖示。僅考慮加強板時,其承受的截面最大拉應(yīng)力為：σmax=(**)+( 1/6***)=[σ]=170M，滿足強度要求。滿足要求。承臺上布置立柱周圍1m范圍內(nèi)要增設(shè)φ12螺紋鋼加強鋼筋網(wǎng),網(wǎng)距1010cm。為便于拆除，在澆注硫磺砂漿時，在里面預(yù)埋電阻絲，拆除時通電熔化硫磺砂漿。N0=19500000**(1+sqrt()+)= 14592167N=14592Kn計算穩(wěn)定系數(shù)φ=*(sqrt(l0/D4))=*(sqrt(24/))=鋼管混凝土的承載能力為 N0=14592*=10068kN三、不平衡彎矩檢算抗不平衡力矩由兩部分組成：由鋼管混凝土支墩產(chǎn)生的抗不平衡力矩M1=2*N0*=70476kNm由精扎羅紋鋼筋產(chǎn)生的抗不平衡力矩Φ25精扎羅紋鋼筋的極限承載能力為：N=***340000000==167KN。則臨時支墩計算時最不利荷載布置如下圖所示。將跨中一側(cè)所有梁段重量累加可得到半橋總自重為：W=51610kN，為偏于安全計，橋上機械荷載、人群荷載、掛藍荷載可按3000Kn考慮，并考慮1 .1超載系數(shù)，則半橋總荷載為：G=（51610+3000）=67273kN摩擦系數(shù)按f=，則因溫升或溫降產(chǎn)生的水平摩擦力為：F=67273=4036kN。此時，鎖定工字鋼按組合截面計算。附加荷載2：。附加荷載2：。三角拖架所受荷載如下：三角拖架計算結(jié)果() (變形圖和最大位移表:單位mm)（內(nèi)力表）(位移表)（支座反力）可見：三角拖架最大應(yīng)力發(fā)生在單元6的左截面，下緣受拉σmax=[σ]。三、縱梁雙[
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