【正文】 A纖維以上截面對空心板換算截面重心軸的靜矩。，則考慮溫差反力，在作用短期組合下，梁底總拉應力為：則，滿足部分預應力A類構件條件。對于本設計部分預應力A類構件，應滿足兩個要求：第一，在作用短期效應組合下，；第二，在荷載長期效應組合下，即不出現(xiàn)拉應力。設控制預應力鋼絞線與臺座之間的最大溫差 ℃，則 預應力鋼絞線由于應力松弛引起的預應力損失 （81）式中： ───張拉系數(shù)，一次張拉時，ψ=； ───預應力鋼絞線松弛系數(shù)，低松弛ξ=； ───預應力鋼絞線的抗拉強度標準值， ───傳力錨固時的鋼筋應力，由《公預規(guī)》，對于先張構件， 代入計算式，得： 混凝土彈性壓縮引起的預應力損失對于先張法構件， （82）式中：───預應力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值， ───在計算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預加力產(chǎn)生的混凝土法向應力其值按下述公式計算： （84） （85） （86）其中 ───預應力鋼筋傳力錨固時的全部預應力損失，由《公預規(guī)》，先張法構件傳力錨固時的損失為 ，則 由前面計算空心板換算截面面積。由于不設彎起斜筋，因此，斜截面抗剪承載力按下式計算： （76）式中， 此處，箍筋間距。按《公預規(guī)》： 式中，《公預規(guī)》。第6章 換算截面幾何特性計算前面計算空心板毛截面的幾何特性。按《公預規(guī)》，現(xiàn)取，預應力損失總和近似假定為20%張拉控制應力來估算，則采用7根17股鋼絞線，則滿足要求。根據(jù)結構在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預應力鋼筋的數(shù)量，再由構件的承載能力極限狀態(tài)確定普通鋼筋的數(shù)量。按承載能力極限狀態(tài)設計時的基本組合表達式為： （47） 式中：───結構重要性系數(shù)，本橋屬小橋γ0=； ───效應組合設計值； ───永久作用效應標準值； ───汽車荷載效應（含汽車沖擊力）的標準值； ───人群荷載效應的標準值。（1）跨中及l(fā)/4處的荷載橫向分布系數(shù)計算空心板的剛度系數(shù)： （41） 由前面計算：I=106；= b=100； =102；將以上數(shù)據(jù)代入，得： 求的剛度參數(shù)后，即可按其查《公路橋涵設計手冊－梁橋（上冊）》（徐光輝，胡明義，主編人民教育出版社，2000年7月）第一篇附錄（二）中20塊板的鉸接板橋荷載橫向分布影響線表，由γ＝＝＝圖41 110號板橫向分布系數(shù)各板橫向分布系數(shù)計算1號板 2號板3號板 +=4號板：5號板 6號板 7號板 8號板9號板10號板表42各板可變作用橫向分布系數(shù)匯總表 板號 橫向分布系數(shù)12345678910.m汽m人0．042（2）車道荷載作用于支點處的荷載橫向分布系數(shù)計算支點處的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計算。m）作用效應V(KN)跨中支點跨中0g＝+0 可變作用效應計算汽車荷載采用公路－Ⅱ級荷載，由車道荷載及車輛荷載組成。：+2++2+ 。新宇大橋設計學 院：建筑工程學院專 業(yè) 班 級： 學 號：學 生 姓 名： 指 導 教 師： 2013 年 6 月摘 要橋涵是陸路交通中的重要組成部分。：汽車荷載：公路－Ⅱ級荷載：人群荷載：?！稑蛞?guī)》規(guī)定橋梁結構整體計算采用車道荷載。圖41支點橫向分布系數(shù)四行汽車：＝1/2＝人群荷載：＝0（3）支點到l/4處的荷載橫向分布系數(shù)按直線內插法求得。按正常使用極限狀態(tài)設計時，應根據(jù)不同的設計要求，采用以下兩種效應組合：作用短期效應組合表達式： （48）式中：───作用短期效應組合設計值； ───永久作用效應標準值； ───不計沖擊的汽車荷載效應標準值； ───人群荷載效應的標準值。正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預加力。 預應力鋼筋的布置預應力空心板選用7根17股鋼絞線布置在空心板下緣，沿空心板跨長直線布置，即沿跨長保持不變，見圖14。毛截面面積A=320630，毛截面重心軸至1/2板高的距離d=（向下），毛截面對其重心軸慣性矩I=1064 換算截面面積 (61)代入得： 換算截面重心位置所有鋼筋換算截面對毛截面重心的靜矩為： 換算截面重心至空心板毛截面重心的距離為：（向下移）則換算截面重心至空心板截面下緣的距離為：換算截面重心至空心板截面上緣的距離為：換算截面重心至預應力鋼筋重心的距離為：換算截面重心至普通鋼筋重心的距離為： 換算截面的慣矩 換算截面彈性抵抗矩下緣：上緣： 第7章 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算，普通鋼筋截面底邊的距離，則預應力鋼筋和普通鋼筋的合力作用點到截面底邊的距離為： 采用換算等效工字形截面來計算，參照圖51，上翼緣厚度，上翼緣工作寬度，肋寬。由于對照表45中沿跨長個截面的控制剪力組合設計值，再l/4至支點的部分區(qū)段內應按計算要求配置抗剪箍筋，其它區(qū)段可按構造要求配置箍筋。則 ，代入，得： 抗剪承載力滿足要求。則 混凝土收縮、徐變引起的預應力損失 （87）式中：───構件受拉區(qū)全部縱向鋼筋的含筋率 ； — （88） ───構件截面受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心至構件重心的距離， ； ───構件截面回轉半徑。式中：───作用短期效應組合下，空心板抗裂性驗算邊緣的混泥土法向拉應力。在作用長期效應組合下，梁底的總拉應力為：則，符合A類構件預應力混泥土條件。則 （98）其中： （99） [—AA纖維至截面重心軸的距離；]（計入正溫差效應）式中：───豎向荷載產(chǎn)生的彎矩，在支點； ───溫差頻遇系數(shù)，取。 [—CC纖維至重心軸距離， （計入正溫差應力）（計入反溫差應力） （計入正溫差應力） (計入反溫差應力)負值為拉應力。本設計，應設置預拱度。 （112） （113） （114） AA纖維（空間頂面） 式中：—支點截面標準值效應組合設計值，由表4—5。 CC纖維式中：───CC纖維以下截面對空心板重心軸的靜矩，由九（二）計算。支點附近箍筋間距100mm,其它截面適當加大，需按計算決定，箍筋布置圖見圖1—11，既滿足斜截面抗剪要求，也滿足主拉應力計算要求，箍筋間距也滿足不大于板高的一半以及大于350mm的構造要求。 支點截面預加力產(chǎn)生的支點截面上下緣的法向應力為： 板自重在支點截面產(chǎn)生的彎矩為0，因此，支點截面跨中法向應力為： 下緣壓應力為。圖121空心板支點截面鋼筋布置圖（尺寸單位。式中：—絞縫i以左各板的荷載橫向分布系數(shù)影響線豎標值之和。則絞縫抗剪承載力滿足《圬工規(guī)范》要求。（1）計算支座的平面形狀系數(shù)S（2）計算橡膠支座的彈性模量（3）驗算橡膠支座的承壓強度（合格） 確定支座的厚度（1）主梁的計算溫差為℃，溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個支座承受的水平位移為（2）為了計算汽車荷載制動力引起的水平位移，首先要確定作用在每一支座上的制動力:，一個設計車道上公路—Ⅱ級車道荷載總重為: ,則其制動力標準值為；但按《橋規(guī)》，不得小于 90kN。 墩帽與墩身自重圖171墩帽與墩身的尺寸墩帽與墩身自重 表171墩身底豎向標準值上部結構墩帽與墩身汽車荷載人群荷載R(kN)——R(kN)——自重(kN)——————縱向——————橫向—————— 風荷載 （171） （172） （173） （174）橫橋風荷載計算 ， （B類地區(qū)）， ， z=3將數(shù)值代入公式得 ，每跨迎風面面積 。 內力組合表172基底豎向荷載效應標準值上部結構墩帽與墩身汽車荷載人群荷載合計豎向力（kN）橫向偏心距縱向偏心距表173基底風荷載和制動力效應標準值風荷載制動力合計上部墩身橫向力（kN）橫向彎矩（）縱向力（）165縱向彎矩（kN）荷載組合橫橋向縱橋向 橋墩穩(wěn)定性驗算抗傾覆穩(wěn)定性驗算 （176） （177） ，抗滑動穩(wěn)定性 ，滿足要求。承臺有效高度 。選用50Φ10鋼筋，沿平行于x軸方向均勻布置?，F(xiàn)代橋梁不僅在建設規(guī)模上還是科技水平上均躋身世界先進行列，預應力空心板橋技術較先進，工藝要求嚴格，施工方便，制造工藝簡單屬于靜定結構，受力不如超靜定結構好，但其結構質量安全可靠，耐勞性好鋼材用量小，造價低。另外還要感謝我的同窗好友以及師兄師姐學弟學妹們，有你們的陪伴讓我在大學的四年中過了很快樂充實。老師安排的學習討論