單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(完整版)
【正文】 365 236 1 7800 400 0．955 1．341 N 355．58 M 318．54 679 765 706 1 19助0 800 0．903 1．364 3—3 N 469．1 M 441．2 468 765 461 1 9300 800 1．000 1．127 N 942．6 3. 柱在排架平面內(nèi)的配筋計算 截面 內(nèi)力組 x 偏心情況計算實配 11M 58 198 大偏壓 3Ф22（1140）N 33M 473 大偏壓 13204Ф22（1520）NM 108 473 大偏壓 5Ф22（1900）N綜上所述:下柱截面選用5Ф22（1900） 柱在排架平面外的承載力驗算 上柱，Nmax =,考慮吊車荷載時，按規(guī)范有 由規(guī)范知 下柱Nmax=,當(dāng)考慮吊車荷載時，按規(guī)范有 故承載力滿足要求。=150mm Eo=M/N= 故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)，取ξ2==故為大偏心受壓。 牛腿截面高度驗算 =, ，(牛腿頂面無水平荷載), ，取，按下式確定： 則： 故牛腿截面高度滿足要求。柱插入杯口深度為,取,++=。每個基礎(chǔ)承受的由墻體傳來的重力荷載為:240mm厚磚墻鋼門窗 基礎(chǔ)梁 距基礎(chǔ)形心的偏心距為： 按構(gòu)造要求擬定高度h柱的插入深度，取， 由杯底厚度應(yīng)大于200mm，取，則 h=850mm+250mm+50mm=1150mm。 基礎(chǔ)底板配筋計算 ?？梢娀A(chǔ)底面尺寸滿足要求。 基礎(chǔ)底板配筋計算 柱邊及變階處基底反力計算 。 變階處的沖切破壞截面及基礎(chǔ)底板配筋計算截面 柱邊及變階處彎矩計算 柱邊及變階處基底凈反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 配筋計算基礎(chǔ)底面受力鋼筋采用HPB235級。 擬定基礎(chǔ)底面尺寸 取 計算基底壓力及驗算地基承載力 基底壓力按式（）計算，；按式（）驗算地基承載力，=180kN/m2=216kN/m2,。 柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應(yīng)考慮動力系數(shù)），即 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為： 由得： 令，得，則下柱段最大彎矩為： 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表 柱截面 上柱 下柱 （） （）147== ，(滿足要求)（滿足要求）九、基礎(chǔ)設(shè)計 GB 50007—2002《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，對于6m柱距的單層多跨廠房，其地基承載力特征值，吊車起重量，廠房跨度，設(shè)計等級為丙級時，可不做地基變形驗算。根據(jù)構(gòu)造要求，實際縱向鋼筋取4Ф16由于，則可以不設(shè)置彎起鋼筋，箍筋按構(gòu)造配置，牛腿上部 范圍內(nèi)水平箍筋的總截面面積不應(yīng)小于承受的受拉縱筋總面積的。=930mm2 綜合上述計算結(jié)果，下柱截面選用4 20(As=1256mm2) 柱裂縫寬度驗算 方法同A柱，經(jīng)驗算表明裂縫寬度合格。相應(yīng)于控制上、下柱配筋的最不利內(nèi)力組合的荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合為： 柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值50319130ψ= 滿足要求 柱箍筋配置 非地震區(qū)的單層廠房柱,上、下柱均選用Ф8200箍筋。 B柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表柱號及正向內(nèi)力荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風(fēng)荷載作用在跨作用在跨作用在柱作用在B柱左作用在B柱右作用在柱作用在跨作用在BC跨左風(fēng)右風(fēng) 序號①②③④⑤⑥⑦⑧⑨⑩M 0 177。 N 0 0 0 0 0 0 0 0 0M 177。 Tmax作用于AB跨時排架內(nèi)力圖 Tmax作用在BC跨 由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計算與作用AB跨情況相同，僅需將A柱與C柱的內(nèi)力對換。風(fēng)載體型系數(shù)的分布如圖下
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