【正文】 量減少局部排風(fēng)量，以減小車間的進(jìn)風(fēng)量和排風(fēng)熱損失 。 , ? ? 2221 mF ???=㎡ 2232 )(4 mmF ??? ? ? ? 22228 mmF ??? ? 根據(jù) F12+F82≈ F23,a=30176。 ,查附錄， ξ= 90176。 （ 2）選定最不利環(huán)路，本系統(tǒng)選擇 1234567除塵器 風(fēng)機(jī) 為最不利環(huán)路。 （ 5） 裝置的經(jīng)濟(jì)性：設(shè)備占用空間，投資，和運行費用，維護(hù)操作方便和回收綜合利用的情況等。 凈化設(shè)備（除塵器或凈化塔 等 ）選擇及計算 熔煉過程中會產(chǎn)生 大量的煙塵和熱，并且熔煉過程中會加入有色金屬，會產(chǎn)生金屬氧化性粉塵和有害氣體。便于操作管理，粉塵的收集和節(jié)省費用。在干混過程中，由于輾輪的輾混，攪拌也會產(chǎn)生大量的粉塵。 砂處理工段 排風(fēng)量計算 Q326 金屬履帶拋丸清理機(jī)的除塵風(fēng)量為 2200 ? /h。 排風(fēng)罩排風(fēng)量計算 ，控制風(fēng)速法 Fqv 0?? (513) 式中 qv— 吸氣口排風(fēng)量（ ㎡ /s）； F— 吸氣口的面積（ ㎡ ）； V0— 罩口平均風(fēng)速（ m/s） 。 高懸罩排風(fēng)量按下式計算 Fvqq zvv /, ?? ′ （ 56） 式中 qv,z— 罩口所在斷面上的熱射流流量 (? /s) 熱源上部熱射流起始流量 ,計算式為 ? ? Pvo QhAq ? （ 57） 式中 qv0— 熱射流流量（ ? /s）； Q— 對流散熱量（ KJ/S） ； h— 熱源定性尺寸（ m） ，對垂直熱表面是指其高度，對于水平面則是該 投影的短邊尺寸； Ap— 在熱源頂部熱射流的橫斷面積 (? )。 (5）局部排風(fēng)罩的配置應(yīng)與生產(chǎn)工藝協(xié)調(diào)一致，力求不影響工藝操作。 吹吸式排風(fēng)罩，由于條件限制，必須離污染源較遠(yuǎn)時，在污染源處造成所需的控制風(fēng)速就比較困難，只有用很大的排風(fēng)量才能獲得。 密閉罩，是將污染源密閉起來，使有害物的擴(kuò)散在一個密閉空間里。當(dāng)輸送空氣的濕度較大時，風(fēng)管應(yīng)有 1%~5%的坡度。 支架的設(shè)置 要求： 1) 支架間距。 車間宜處于 負(fù)壓， 冬季， 有大量的局部排風(fēng)，送風(fēng)系統(tǒng)向室內(nèi)送暖風(fēng)，其余風(fēng)量由 室外冷空氣從各門窗縫隙滲入，故不會出現(xiàn)有害物向外擴(kuò)散現(xiàn)象。 Q2 ′ =40% =（ W） 3）冷風(fēng)侵入耗熱量 按短時間開啟的外門計算，取外門基本耗熱量的 80%計， n=1。 值班工況圍護(hù)結(jié)構(gòu)基本耗熱量計算 及其修正 以電爐變壓器室，電氣間為例。計算冷風(fēng)滲透耗熱量常用的方法有縫隙法，換氣次數(shù)法和百分?jǐn)?shù)法。 Q1′ =?q ′ =? ? ）wn ttKF (′ （ 42） 在實際中，氣象條件和建筑物的結(jié)構(gòu)特點都會影響基本耗熱量使其發(fā)生變化，此時需對基本耗熱量加以修正，這些修正耗熱量稱為圍護(hù)結(jié)構(gòu)附加耗熱量。 2） 非供暖系統(tǒng)的熱管道和其他熱表面的散熱量 Q9。 供暖系統(tǒng)設(shè)計熱負(fù)荷應(yīng)根據(jù)房間得﹑失熱量的平衡進(jìn)行計算 ， 即 房間設(shè)計熱負(fù)荷 =房間失熱量總和 —房間得熱量總和 房間的失熱量包括： 1） 圍護(hù)結(jié)構(gòu)的傳熱耗熱量 Q1。型砂實驗室，砂處理電控室，熔煉監(jiān)控室都靠近熱輻射大的作業(yè)地點，將送風(fēng)系統(tǒng)與空調(diào)結(jié)合起來，引入新風(fēng)，并 利用柜式空調(diào)調(diào)節(jié)室內(nèi)的溫度。因為自然通風(fēng)不需設(shè)動力裝置，對于產(chǎn)生大量余熱的車間是一種經(jīng)濟(jì)及有效的通風(fēng)方式。 局部排風(fēng)系統(tǒng)的劃分原則 ： ①為了正確合理地劃分排風(fēng)系統(tǒng) , 應(yīng)將系統(tǒng)中各種不同性質(zhì)的有害物混合后的濃度 , 作一全面分析 , 當(dāng)兩種或兩種以上的氣體混合后 , 如不會達(dá)到爆炸或燃燒的濃度極限時 , 則可以合并為一個排風(fēng)系統(tǒng) , 此時不選用防爆通風(fēng)機(jī)。所以鑄造車間不設(shè)置采暖系統(tǒng)，利用送風(fēng)系統(tǒng)承擔(dān)全部熱負(fù)荷和補(bǔ)風(fēng)量。℃ ),屋頂外表面換熱系數(shù) aw=23 W/(㎡ 多層均質(zhì)材料結(jié)構(gòu)的熱惰性指標(biāo) D 值計算公式 : D= ???? ?ni iini SRD 11 i （ 22） 公式中 Ri— 各層材料的傳熱熱阻， ㎡ 9 2 建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)熱阻校核 在設(shè)置供暖的建筑物中，要求圍護(hù)結(jié)構(gòu)具有一定的保溫性能。生產(chǎn)性粉塵是指在生產(chǎn)過程中形成的，能較長時間 漂 浮在生產(chǎn)環(huán)境空氣中的固體顆粒；生產(chǎn)性有害物是指生產(chǎn)過程中產(chǎn)生有毒的物質(zhì) 。 金屬熔煉不僅僅是單純的熔化，還包括冶煉過程，使?jié)策M(jìn)鑄型的金屬，在溫度、化學(xué)成分和純凈度方面都符合預(yù)期要求。 本設(shè)計為本設(shè)計為西安市紅旗鑄造廠的通風(fēng)除塵設(shè)計，建筑面積為 平方米。根據(jù)工藝選擇排風(fēng)罩罩口形式的，并計算排風(fēng)量。確定管道斷面形式及尺寸，進(jìn)行水力計算，選擇凈化設(shè)備和風(fēng)機(jī)的型號。該建筑主體兩層，一層為清理工部和砂處理工部，二層主要為熔煉工部和造型工部。為此，在熔煉過程中要進(jìn)行以控制質(zhì)量為目的的各種檢查測試，液態(tài)金屬在達(dá)到各項規(guī)定指標(biāo)后方能允許澆注。在鑄造車間，污染源及產(chǎn)生的污染物種類、散發(fā)量，根據(jù)各自的工藝特點、使用條件等的不同而有所差異。所以選用的傳熱系數(shù)要最大限度的滿足其使用要求，衛(wèi)生要求和經(jīng)濟(jì)要求。℃ /w Si— 各層材料的蓄熱系數(shù)， W/(㎡ ℃ )。對于輔助部分如一層更衣室，砂處理電控室，二層實驗室等采用送風(fēng)系統(tǒng)加柜式空調(diào)承擔(dān)熱負(fù)荷和補(bǔ)風(fēng)量。 ②不同的生產(chǎn)流程以及不同時使用的生產(chǎn)設(shè)備 ,視設(shè)備的數(shù)量以及管線的長短 ,確定是否組合成一個系統(tǒng)或者設(shè)立單獨系統(tǒng)。不足的是，自然進(jìn)入室內(nèi)的空氣無法預(yù)先處理。澆注工段在澆注時會產(chǎn)生大量的熱，所以在其工作崗位設(shè)置局部送風(fēng)系統(tǒng)。 15 2） 加熱由門、窗縫隙滲入室內(nèi)的冷空氣的耗熱量 Q2。 3） 熱物料的散熱量 Q10。 附加耗熱量主要有朝向修正，風(fēng)力附加和高度附加耗熱量。根據(jù)各自的特點，本設(shè)計采用百分?jǐn)?shù)法計算冷風(fēng)滲透耗熱量。 1） 圍護(hù)結(jié)構(gòu)基本耗熱量 計算 取定 tn=5℃ ,耗熱量包括基本耗熱量和附加耗熱量，計算 全部列于附表 1 中，所得電爐變壓器室、電氣間圍護(hù)結(jié)構(gòu)傳熱耗熱量 Q1′ =(W)。 Q3′ = =（ W） 則，電爐變壓器室、電氣間的總耗熱量為 。夏季，機(jī)械送風(fēng) 系統(tǒng)關(guān)閉，門窗全打開，形成靠熱壓作用的自然通風(fēng)，并在有害物發(fā)生點進(jìn)行局部排風(fēng)（局部除塵），降低并抑制了有害物在車間的擴(kuò)散。如果設(shè)計沒有規(guī)定，對于不保溫的水平風(fēng)管，直徑或邊長≤ 400mm,支吊架間距≤ 4m。此時，支架隨風(fēng)管的坡度、坡向要求設(shè)置。利用抽風(fēng)機(jī)在罩內(nèi)形成一定的負(fù)壓，罩外空氣經(jīng)過某些孔口或縫隙進(jìn)入密閉罩，就可以有效的防止有害物向外逸出。此時，可以利用空氣射流將有害物 吹向排風(fēng)口而被排走。 (6）要盡可能避免和減弱干擾氣流和穿堂風(fēng)，送風(fēng)氣流等對吸氣氣流的影響。 熱射流流量 qv,z(? /s） , Qzq zv ??? （ 58） 式中 Q— 熱源對流散熱量（ KJ/S） ； Z— 假想點熱源至計算斷面的有效距離（ m） ，由下式計算 Z=H+2B （ 59） 式中 H— 熱源至計算斷面的距離（ m）； B— 熱源水平投影直徑或長邊尺寸（ m）。 熔煉工部排風(fēng)量計 算 本工段的主要任務(wù)是提供澆注 用的鐵水。 PEF250 400 型號的顎式 破碎機(jī) ， 根據(jù)工藝資料，破碎機(jī)的加料方式為滑槽給料。所以給混砂機(jī)設(shè)置整體密閉罩加排風(fēng)。 當(dāng)同時工作，但粉塵性質(zhì)不相同時，如果允許不同性質(zhì)的粉塵混合收集時，也可合為一個系統(tǒng)。清理工段拋丸機(jī)，破碎機(jī)，混砂機(jī)在運轉(zhuǎn)中會產(chǎn)生大量的粉塵。 在工程中，通常 以凈化效率為主來選擇裝置。 （ 3）根據(jù)各管段的風(fēng)量及選定的流速，確定各管段的斷面尺寸和單位長度摩擦阻力。彎頭（ R/D=1） 2個， ξ= 2= 直流三通（ 1→ 2） 當(dāng) a=30176。 , , 32 2832 28 ???? ???? LLFF 查得 ξ12= ， ξ82= ? ??? ? = 管內(nèi)動壓 apd ??? ? , ? ???? ?? 21,21, dz pp ? =（ Pa） ????????? ??? 21,21,21 zm ppp +=（ Pa） 重新校核阻力平衡 %10% 2821 ????? ???? ? ?? p pp 此時，認(rèn)為節(jié)點 2 已處于平衡狀態(tài)。 5 機(jī)械送風(fēng)系統(tǒng)在冬季采用較高的送風(fēng)溫度。 （ 1） 電爐變壓器室 送風(fēng)量計算 電 爐 變 壓 器 室 圍 護(hù) 結(jié) 構(gòu) 耗 熱 量 為 ， 變 壓 器 的 總 散 熱 量 為34240Kcal/h()。不銹鋼板耐銹耐腐能力好，常用于化工環(huán)境中的通風(fēng)系統(tǒng)。塑料復(fù)合鋼管防塵濃度要求高的空調(diào)系統(tǒng)和耐腐蝕系統(tǒng)的風(fēng)管。 )( 0ttc Qq pm ?? （ 63） 式中： qm全面通風(fēng)量（ kg/s） ； Q—— 室內(nèi)余熱量（ KJ/S） ； c—— 空氣的質(zhì)量熱容，取 c=(Kg 7 為充分利用排風(fēng)余熱，節(jié)約能源，在可能條件下應(yīng)設(shè)置熱回收裝置。對于阻力不平衡的管段還可以利用 平衡閥調(diào)節(jié) 。 , 32 2832 28 ???? ???? LLFF 查得 ξ12= ， ξ82= ? ??? ? = 管內(nèi)動壓 )( 222121, Pavp d ???? ?? ? ? ??? ?? 21,21, dz pp ? =（ Pa） 管段 12 的阻力 ?????? ??? 21,21,21 zm ppp +=（ Pa） 其他管段阻力計算同管段 12 方法相同 ，在此不一一計算。 管段 12 29 根據(jù) ??21,vq 3420? /h、 v1=15m/s ,求出管徑。 CIn— 凈化裝置進(jìn)口的含塵濃度，（ g/? ）。所以必須經(jīng)過凈化處理，達(dá)到國 家對有害物規(guī)定的排放標(biāo)準(zhǔn)時排入大氣。 本設(shè)計中，熔煉工段產(chǎn)生大量的煙塵，熱量，所以單獨設(shè)置除塵系統(tǒng)。 根據(jù) (512)得， 混砂機(jī)所需的排風(fēng)量 qv =3600 =2934(? /h) 制芯、澆注和造型工段 排風(fēng)量計算 制芯采用普通的射芯機(jī)，芯砂中含 有一定的水分，所以產(chǎn)生粉塵不多，產(chǎn)生有害氣體也不多，故不許設(shè)置排 風(fēng)。顎式破碎機(jī)下部排料至受料設(shè)備的卸料點也會產(chǎn)生粉塵，而排料至輸送帶的物料落差＜ 1m,直接給料。 工頻感應(yīng)電爐主要產(chǎn)生的危害物油蒸汽，金屬氧化物，粉塵及煙氣。 S清理工段主要產(chǎn)生揚塵，橡膠履帶拋丸機(jī)和 Q320A 履帶拋丸清理機(jī)采用傘形排風(fēng)罩；顎式破碎機(jī)采用局部密閉罩；混砂機(jī)采用整體密閉罩。應(yīng)盡可能減小吸氣范圍，便于捕集和控制。散發(fā)有害物的工藝裝置置于柜內(nèi)，操作過程在柜內(nèi)完成。 5）風(fēng)管與通風(fēng)機(jī)連接處，應(yīng)獨立設(shè)置支吊架，以免設(shè)備承受風(fēng)管重量。風(fēng)管垂直安裝時，間距≤ 4m，每根立管上應(yīng)不少于兩個固定件。 水平敷設(shè)應(yīng)采取防積塵措施（這條針對粉塵）； 3） 濕式除塵器系統(tǒng)的通風(fēng)機(jī)底部應(yīng)有排除積水的措施； 4） 支管應(yīng)從主管的上面或側(cè)面連接，三通管一般采用 30176。 當(dāng)工頻感應(yīng)電爐裝有排煙罩時，散入室內(nèi)的熱量為期總散熱量的 30% 根據(jù)式（ 43） Q=860 125 (180%) 30%=(KW) (2)澆注工段的散熱量 澆注金屬與落砂在同一房間進(jìn)行時，金屬自澆注溫度冷卻至是溫室時的全部熱量，一部分熱量由水分蒸發(fā)時吸收外，其余全部散入車間內(nèi)（如果落砂后的舊砂是運出室外或運至其他房間處理，而舊砂運出溫度又比室溫高時，還應(yīng)減去舊砂帶走的 熱量），每澆注一噸金屬的散熱量為： Q=(Q1Q2) ? ? ? ?? ?nttgddg ??? 1000 KW/噸 （ 44） 式中 Q1— 澆注金屬在熔化溫度時的含熱量， KW/噸 Q2— 鑄件落砂后在離開本工段時的含熱量， KW/噸 g— 每澆注一噸金屬所需的型砂重量，公斤 d1— 澆注前型砂的含濕量，公斤 /公斤 d2— 落砂后型砂含濕量，公斤 /公斤 t— 落砂時型砂的溫度，℃ tn — 室內(nèi)溫度，℃ 根據(jù) 44得， Q=(273000195000) ? ?? ? 1 0 0 ???? ）（ =7125(KW) (3)電動設(shè)備散熱量 清理工段，砂處理工段的電動設(shè)備有拋丸機(jī)，破碎機(jī)，所有設(shè)備的工藝設(shè)備都在室內(nèi)，