【正文】 基本材料的選用 （ 1）使用混凝土 箱梁采用 C60號混凝土，墩身采用 C40 號混凝土 。 由于橋梁結構的對稱 ， 僅給出了部分單元 的詳細劃分信息 ： 橋梁單元劃分示意圖 圖 （此圖只取半幅） 桂林理工大學本科畢業(yè)設計全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩端橋臺附近單元處使用整體現(xiàn)澆法。中跨合龍完成后的全橋恒載內力如圖 6所示 桂林理工大學本科畢業(yè)設計 溫度內力計算 由于溫度均勻變化，取 t1=t2=14℃ ,容重 26kN/m3,彈性模量 107kPa, 線膨脹系數(shù) 05。 （ 1）對于僅承受一個方向的彎矩的單筋截面梁，所需預應力筋數(shù)量按下式計算，如下圖 ： h0 x Nd fcd 桂林理工大學本科畢業(yè)設計 寫成計算式為： 對于截面上緣 0min ??上上 WMp? （ 46） ckp fWM a x ?? 上上? （ 47） 對于截面下緣 0max ??下下 WMp? （ 48） ckp fWM in ?? 下下? （ 49） 其中， p? — 由預應力產(chǎn)生的應力， W— 截面抗彎模量， ckf — 混凝土軸心抗壓標準強度。下n 根束，則上部束也要相應增配 39。上下上 上上下 nek Ken ??? (425) 下圖為計算得各單元配筋面積 圖 (m2) 表 2 正常使用極限狀態(tài)組合 2估算配筋面積 (m2) 單元號 單元號 上緣 下緣 單元號 單元號 上緣 下緣 配筋面積 配筋面積 配筋面積 配筋面積 1 1 44 44 2 45 2 2 45 45 3 46 3 3 46 46 4 47 4 4 47 47 5 48 5 5 48 48 6 49 桂林理工大學本科畢業(yè)設計 預應力束應避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預應力束的效益。可按下式計算： Pl El l???2? ?l—— 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；統(tǒng)一取 6mm. L—— 預應力鋼筋的有效長度； EP—— 預應力鋼筋的彈性模量。 預應力筋的引力松弛損失 預應力筋的引力松弛損失指的是由鋼絞線組成的預應力鋼束，在采用 超張拉方法施工中，由鋼絞線松弛引起的損失終極值。0639。pse 、 2pse —— 構件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構件截面重心的距離； ),( 0ttcs? —— 預應力鋼筋傳力錨固齡期為 0t ，計算考慮的齡期為 t 時的混凝土收縮、徐變，其終極值可按〈〈公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范〉〉 JTG D62— 2021 中表 取用； ), 0tt（? —— 加載齡期為 0t ，計算考慮的齡期為 t時的徐變系數(shù)，可按〈公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范〉〉 JTG D62— 2021 中表 取用 . 預應力計算 1 2 4 5 6()pe c on l l l l l? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?（使用 階段扣除全部損失的有效預應力值） )( 4211 lllco n ????? ???? （張拉錨固階段的有效預應力） 桂林理工大學本科畢業(yè)設計當某個可變作用在效應組合中其值超過汽車荷載效應時，則該 作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應采用汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某作用而設置的結構或裝置，設計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值； 桂林理工大學本科畢業(yè)設計材料采用強度設計值，假設鋼筋和混凝土同時屈服，同屬于塑性狀態(tài)。論文 30 正截面抗裂驗算 正截面抗裂應對構件正截面混凝土的拉應力進行驗算，并應符合下列要求： 1）作用短期效應組合 根據(jù) JTG— 2021《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》中第 條控制，σ 0st pc????。根據(jù) JTG— 2021《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》第 條控制：使用階段預應力混凝土受彎構件正截面混凝土的壓應力，應符合下列規(guī)定：受壓區(qū)混凝土的最大壓應力未開裂構件 σ kc+σpt≤ = =，允許開裂構件 σ cc≤ 。單元上緣出現(xiàn)最小正應力為 ，單元下緣出現(xiàn)最小正應力為 ，未出現(xiàn)拉應力，滿足設計要求。 最大抗力及對應內力圖 圖 (Mp) 最小抗力及對應內力圖 圖 (Mp) 持久狀況正常使用極限狀態(tài) 計算 預應力混凝土連續(xù)梁在各 個受力階段均有其不同受力特點。 （ 2）作用長期效應組合。 3 施工階段作用效應的組合，應按計算需要及結構所處條件而定，結構上的施工人員和施工機具設備均應作為臨時荷載加以考慮。 ??? （ ） 221ieps??? 2239。 桂林理工大學本科畢業(yè)設計 若逐一計算 ?? pc? 的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計算公式 PCEPl NN ??? 2 14 ??? N—— 計算截面的分批 張拉的鋼束批數(shù) . 鋼束重心處混凝土法向應力：nnnn npnPPC yIMyIeNAN 1????????? ??? 式中 M1為自重彎矩。論文 23 墩頂預應力鋼筋布置 圖 跨中預應力鋼筋布置 圖 預應力損失 根據(jù)《橋規(guī)》（ JTG D622021）第 條規(guī)定，預應力混凝土構件在正常使用極限狀態(tài)計算中，由于施工中預應力索的張拉采用后張法，應考慮由下列因素引起的預應力損失： 預應力鋼筋與管道壁之間的摩擦 σ l4 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 σ l2 預應力鋼筋與臺座之間的溫差 σ l3 混凝土的彈性壓縮 σ l4 預應力鋼筋的應力松弛 σ l5 混凝土的收縮和徐變 σ l6 預應力損失包括： 摩阻損失、錨具變形及鋼筋回縮、混凝土的彈性壓縮、預應力桂林理工大學本科畢業(yè)設計得到所須的預應力鋼鉸線的根數(shù)： ()PC s PNn A??? ? （ 427） 采用 15φ 預應力鋼筋束，采用 OVM1519 型錨具，供給的預應力筋截面面 積為 Ap＝ n 139mm2，采用 φ 90的 金 屬波紋管成孔，預留管道直徑為 90mm. 預應力鋼束布置 連續(xù)梁預應力鋼束的配置不僅 要滿足《橋規(guī)》 (— 99)構造要求，還應考慮以下原則： 應選擇適當?shù)念A應力束的型式與錨具型式，對不同跨徑的梁橋結構，要選用預加力大小恰當?shù)念A應力束，以達到合理的布置型式。其關系為： 當承受 minM 時， 39。論文 18 下下 下下下下 上上上 ppppp WeNANW eNAN ????? （ 413） 將式 （ 5） 、 （ 6） 分別代入式 （ 7） 、 （ 8） ，解聯(lián)立方程后得到 ))(( )()( m in 下上下上 下上下下上 eeKK eKMKeMN m azp ?? ???? （ 414） ))(( )()( m in 下上下上 上上下下下 eeKK eKMKeMN m azp ?? ???? （ 415） 令 pepp AnN ?上上 ? pepp AnN ?下下 ? 代入式 （ 9）、（ 10） 中得到 pepAeeKKeKMKeMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上下上下下上 （ 416） pepAeeKKeKMeKMn ?1))(( )()( m i nm a x ??? ????下上下上上上上下下 （ 417） 式中 Ap— 每束預應力筋的面積； pe? — 預應力筋的永存應力 (可取 ~ pdf 估算 )； e— 預應力力筋重心離開截面重心的距離； K— 截面的核心距； A— 混凝土截面面積，取有效截面計算。 下圖 為計算得各單元配筋面積如圖 所示 圖 （ m2） 表 承載能力極限狀態(tài)組合估算配筋面積 (m2) 單元節(jié)點號 上緣 下緣 單元 節(jié)點號 上緣 下緣 配筋面積 配筋面積 配筋面積 配筋面積 桂林理工大學本科畢業(yè)設計因為截面采用單箱單室時，可直接按平面桿系結構進行活載 內力計算，無須計算橫向分布系數(shù)，所以全橋采用同一個橫向分配系數(shù)，其為： 偏載系數(shù)（一般取 ） 車道數(shù) 橫向折減 系數(shù) 縱向折減 系數(shù)。一般應綜合考慮橋址處的地質、水文等情況，根據(jù)已建橋梁的設計經(jīng)驗來定。論文