【正文】 pe=σconσl跨中：σpc=σconσl==l/4處：σpc=σconσl==支點：σpc=σconσl==9．正常使用極限狀態(tài)計算．正截面抗裂性計算正截面抗裂性計算是對構(gòu)件跨中截面混凝土的拉應(yīng)力進行驗算，并滿足《公預(yù)規(guī)》，對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，應(yīng)滿足以下兩個要求：1）在作用短期效應(yīng)組合下，σstσpc≤ 2）在作用長期效應(yīng)組合下，σltσpc≤0式中： σst——在作用短期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂鹽酸邊緣的混凝土法向拉應(yīng)力，由表6，空心板跨中截面彎矩Msd=mσ01=σconσl+σl4=+=Np01=σp01Apσl6As=1357N=ep0=σp0Apepσl6AsesNp0=19601357=1—1纖維處：=[(1010()]MPa=τ=VdS011bI0=1051064661010MPa=σtp=σcx2(σcx2)2+τ2=()2+=此時，σtp≤==滿足要求。=E039。=104=，Ap=αES39。==y01s39。1)Ase01s39。=σp0Apep39。11．持久狀況應(yīng)力驗算持久狀況應(yīng)力驗算應(yīng)計算使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力σkc，預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力σp及斜截面的主壓應(yīng)力σcp，計算時作用效應(yīng)取標(biāo)準(zhǔn)值，不考慮溫差應(yīng)力。()2+=因此：σcpmax=≤==符合要求。()2+=因此：σcpmax=≤==符合要求。設(shè)預(yù)制空心板當(dāng)混凝土強度達到C45時，放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線，這時空心板處于初始預(yù)加力及空心板自重共同作用下，需要計算空心板頂（上緣），板底（下緣）法向應(yīng)力。=104=，As=由以上數(shù)據(jù)計算得放松預(yù)應(yīng)力鋼絞線時空心板截面的幾何特性。．跨中截面（1）根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力：板底壓應(yīng)力：σ下=Np0A039。=σp0Ape01p39。=246077764549124607771010=（2）由板自重產(chǎn)生的板截面上、下緣應(yīng)力計算，根據(jù)表6，空心板跨中截面由一期結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩為MGI=σp0=σconσl+σl4=σconσl2+σl3+σl4++σl4=+30+++=Np0=σp0Apσl6As=1357N=ep039。y01s39。計算方法同跨中截面。Np0ep0I039。+Np0ep0I039。==，且σ上=39。σ上39。13．最小配筋率復(fù)核按《公預(yù)規(guī)》，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足以下要求。式中:i=1左ηik——鉸縫i以左各板的荷載橫向分布影響線豎坐標(biāo)之和。則：γ0Vd≤Afvd+=105103+0kN=372kN因此，鉸縫抗剪承載力滿足《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D61—2005）要求。則：V汽=1+μζmPi=1+11+=V人==按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合,其鉸縫剪力效應(yīng)組合設(shè)計值為：Vd=++=+=其中假設(shè)鉸縫自重VG≈0鉸縫剪力影響線計算表 表8151837588110814017818375881108140178141939618511314618519396185113146185132143669212215820121436692122158201122347731031371772262347731031371772261127558511915820526127558511915820526110326510114118824431032651011411882443109387712016922529137038771201692252913708459214420227035044645921442022703504467551131762473304285345511317624733042846666813921630340451361168139216303404487389584171266374487588671841712663745134123294103211328449557644715103211328551443356285312726039351060568274512726060749039531825521563084415496367077651566925594513642932351183339466569653721776817661534431347279224作用位置項目η11+21+2+31+2+3+41+2+3+4+51+2+3+4+5+61+2+3+4+5+6+7V1V2V3V4V5V6V7注：表8中數(shù)據(jù)．鉸縫抗剪強度計算按《公路圬工橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D61—2005），混凝土構(gòu)件直接受剪時，可按下式計算：γ0Vd≤Afvd+式中：Vd——鉸縫剪力設(shè)計值，Vd= γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本設(shè)計γ0=A——鉸縫受剪截面面積，參考圖17進行計算，鉸縫a—a受剪面積為A,縱向取1m長鉸縫，偏安全地取A=1501000mm2=150000mm2。mm則：MudMcr==≥，滿足要求。為預(yù)拉區(qū)普通鋼筋截面積，A為空心板截面毛截面積（即A=6293cm2。時，％的縱向鋼筋。y01s39。上述計算中負值表示拉應(yīng)力，正值為壓應(yīng)力，將負值拉應(yīng)力以絕對值表示，則支點截面上緣拉應(yīng)力σ上=39。Np0=19601357=板底壓應(yīng)力：σ下=Np0A039。=1010=上緣：σ上=MGII039。+Np0ep0I039。y01s39。y01x39。Np0ep0I039。=換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及普通鋼筋重心的距離分別為：e01p39。=，預(yù)應(yīng)力鋼絞線彈性模量Ep=105MPa，普通鋼筋彈性模量Es=105MPa，于是有：αEP39。b——腹板寬度為466mm則箍筋間距Sv計算如下：Sv=fskAsvσtpb=335466mm=Sv=100mm62mm而前述計算中采用的是Sv=100mm，因此箍筋應(yīng)按此處計算來配置，采用HRB335鋼筋，四肢箍直徑仍為10mm，則得：Asv=，于是箍筋間距:Sv=fskAsvσtpb=335466mm=取Sv=100mm此時箍筋配筋率為：ρsv=AsvSvb=466100%mm=%ρsvmin=%％的要求。()2+=因此：σcpmax=≤== 符合要求。斜截面主應(yīng)力計算選擇支點截面的1—1纖維處（空洞頂面），2—2纖維處（空心板換算截面重心軸處），3—3纖維處（空洞底面處），在作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合和預(yù)加力作用下產(chǎn)生的主壓應(yīng)力σcp和主拉應(yīng)力σtp進行計算，并滿足式σcp≤==。mm由預(yù)加力產(chǎn)生的跨中反拱度乘以反拱長期增長系數(shù)ηθ=，得：fp=ηθ5Mp0l248B039。==108mm3上緣：W01S39。=I+Ad0139。+αES39。（1）換算截面面積A0‘的計算A0‘=A+αEP39。按短期荷載效應(yīng)組合進行計算，并考慮撓度長期增長系數(shù)ηθ對于C50混凝土ηθ，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度應(yīng)采用B0=，取跨中截面尺寸及配筋情況確定B0，則：B0==1041010mm2=1015mm2短期荷載組合作用下的撓度值，可簡化為按等效均布荷載作用情況計算：fQ=548部分預(yù)應(yīng)力混凝土A類構(gòu)件斜截面抗裂性驗算以主拉應(yīng)力控制，支點截面形心軸在荷載短期效應(yīng)組合作用條件下的主拉應(yīng)力滿足σtp≤。故：h=2Au=2=查《公預(yù)規(guī)》表 ：?tu,t0=εcstu,t0=1032）上面式中其他數(shù)據(jù)的計算=(2448893644928+24488931010)MPa=ρps=1+eps2i2=ρps=1+=ρ=Ap+AsA0=1960+100%=%αEP=EpEc=104=Ep=105MPa考慮自重的影響，由于收縮徐變持續(xù)時間較長，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用彎矩MGk= epc——鋼束錨固時，全部鋼束截面重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響，其值可按式計算。．錨具變形、回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失σl2預(yù)應(yīng)力鋼絞線的有效長度取為張攔臺座的長度，設(shè)臺座長L=50m，采用一端張攔及夾片式錨具，根據(jù)表11，有頂壓時,張攔端錨具變形，鋼筋回縮和按縫壓縮值?l取為4mm。γ0Vd≤103α2ftdbh0式中： ftd——混凝土抗拉強度設(shè)計值。m=fsdAs+fpdAp=2801357+12601960N=2849560Nfcdbf39。普通鋼筋選用HRB335鋼筋，其材料參數(shù)為=280MPa，=2MPa。2bk=1282=假設(shè)截面受壓區(qū)高度x≤hf39。mm，預(yù)應(yīng)力空心板采用C50，ftk=，空心板毛截面面積為A=6293cm2=6293102mm2，彈性抵抗矩為W=Iy下==105cm3=108mm3,假設(shè)ap=5cm，ep=yap===。按《公預(yù)規(guī)》，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件：在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足σstσpc≤。m剪力V/kN跨中l(wèi)/4跨中l(wèi)/4支點車道荷載兩行不計沖擊計沖擊四行不計沖擊計沖擊人群荷載按《橋規(guī)》公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進行效應(yīng)組合，并用于不同的計算項目。m四車道布載：不計沖擊：M汽=++242m四車道布載：不計沖擊：M汽=++242各板荷載橫向分布系數(shù)計算如下（參照圖4）1號板：四行汽車：m4汽=12ηi汽=12(+++++++) =兩行汽車：m2汽=12ηi汽=+++=人群荷載：m人=ηi人=+=2號板：四行汽車：m4汽=12ηi汽=12(+++++++)