【正文】 載方向相反，所以右風吹時，內(nèi)力圖改變一下符號即可，如圖411所示： (a)左吹風時M圖（kNTk==吊車橫向荷載設計值：Tmax＝Tk∑yi=(1+++)= kN Tmax作用位置在吊車梁頂面處。表21 主要構(gòu)件選型結(jié)構(gòu)名稱標準圖集重力荷載標準值預應力鋼筋混凝土屋面板G410(一) kN/m2(包括灌縫)預應力鋼筋混凝土折線形屋架G415(二) kN/榀鋼筋混凝土吊車梁G323(二) kN/根（3001200500120）吊車軌道及軌道聯(lián)接件G325鋼筋混凝土連系梁G321（bh=240490）鋼筋混凝土基礎梁G320屋蓋構(gòu)造層及屋蓋支撐自重 kN/m2鋼窗 kN/m2240mm厚磚墻根據(jù)建設和使用要求，并考慮安全、經(jīng)濟、適用、耐久等方面的要求，進行建筑設計，主要確定出平面柱網(wǎng)的布置，立面門窗的設置，剖面設計和屋面排水的設計，相關內(nèi)容詳見建筑設計圖紙，現(xiàn)將本計算書所用到的廠房剖面尺寸示于圖21中： 圖21 廠房剖面圖，則計算簡圖中柱的總高度H，上柱高度Hu和下柱的高度Hl分別為：H=+=，Hl=+=，Hu==。（5）橫向抗震計算：計算簡圖、水平地震作用計算。 所選材料（1）柱混凝土：采用C25，=，=，=。 自然條件（1）地質(zhì)條件場地概況：擬建建筑場地已經(jīng)人工填土平整，地形平坦。屋面： 20mm水泥砂漿找平層 80mm加氣混凝土保溫層 兩氈三油防水層 kN/m2 墻體： 240mm厚普通磚墻窗 ： 鋼框玻璃窗地面： 混凝土地面。（8）基礎設計：確定基礎底面尺寸、高度及配筋構(gòu)造。 (a)計算單元(b)計算簡圖 圖31 計算單元及計算簡圖（1）屋蓋恒載 預應力混凝土大型屋面板： 20厚水泥砂漿找平層： kN/ m2 80厚加氣混凝土保溫層： 兩氈三油防水層： kN/ m2 屋蓋構(gòu)造及支撐自重： kN/ m 屋架自重： =6+==－150=50mm（2）柱自重A、C柱： 上柱 =4=下柱 ==B柱： 上柱 =6=下柱 ==（3）吊車梁及軌道自重 =+6=（4）墻體自重鋼筋混凝土基礎梁 鋼筋混凝土連系梁 25=A、C柱列外圍護墻（一個柱距范圍）：=＋（＋)＋（6－－ ）= 屋面活荷載 （1）屋面均布荷載。柱頂力矩作用下反力系數(shù)力矩作用于牛腿頂面時反力系數(shù)同時求得柱頂反力之后，由平衡條件可求出柱彎矩、剪力： (a)M圖（kNm）和V圖（kN） (b)N圖（kN）圖413 Dmax作用在A柱時排架內(nèi)力圖（2）Dmax作用于B列柱左側(cè)計算簡圖如圖414所示：圖414 Dmax作用在B柱左側(cè)時計算簡圖其中吊車豎向荷載Dmax，Dmin在牛腿頂面引起的力矩為：各柱柱頂剪力為：Dmax作用于B柱左側(cè)時，排架各柱的內(nèi)力圖及柱底剪力值如圖415所示：(a)M圖（kNm ）和V圖（kN） 圖423 Tmax作用在AB跨，且剎車力向左時排架內(nèi)力圖 吊車橫向水平荷載Tmax作用于BC跨內(nèi)由于結(jié)構(gòu)對稱，故排架內(nèi)力計算與“Tmax作用于AB跨柱”的情況相同，只需將將A柱與C柱的對換。由于地質(zhì)條件較好，本設計不進行地基變形驗算，否則還應增加IIIIII截面的準永久荷載組合。且5 排架各質(zhì)點橫向水平地震作用標準值吊車梁頂面由吊車橋架荷載引起的橫向水平地震作用標準值：各質(zhì)點水平地震作用如圖 63所示：圖63 各質(zhì)點水平地震作用7 橫向水平地震作用效應及與其組合的荷載效應計算 橫向水平地震作用的效應計算（1）柱頂水平地震作用效應計算如圖71所示： 圖71 柱頂水平地震作用 M圖（kNm）和V圖（kN） (b)N圖（kN） 圖79 50%屋面雪荷載作用于AB和BC跨時排架內(nèi)力 其它重力作用下，排架內(nèi)力分析方法與結(jié)構(gòu)自重重力荷載作用下排架內(nèi)力分析方法相同，排架柱的彎矩圖，軸力圖及柱底剪力圖如圖710~717，計算過程略。m）和V圖（kN） (b)N圖（kN）圖716 BC跨一臺吊車吊重作用于B柱時排架內(nèi)力圖8）BC跨一臺吊車吊重作用于C柱時排架內(nèi)力如圖717所示：(a)M圖（kN經(jīng)比較，無地震時和有地震時A柱的內(nèi)力組合均為大偏心受壓情況，按照“彎矩相差不多時，軸力越小越越不利；軸力相差不多時，彎矩越大越不利”的原則確定以下最不利內(nèi)力：上柱 M=根據(jù)構(gòu)造要求，需在柱轉(zhuǎn)角及腹板處加配相應的構(gòu)造鋼筋，A柱的配筋圖如圖81所示。故A柱上下柱裂縫寬度均滿足要求。取墊板寸400mm400mm，則 滿足要求?！督ㄖ拐鹪O計規(guī)范》規(guī)定，地基主要受力層范圍內(nèi)不存在軟弱粘性土層的一般單層廠房可不進行天然地基及基礎的抗爭承載驗算。（3）地基承載力驗算 基礎自重和土重為： 由表91可知，選取以下三組不利內(nèi)力組合進行基礎底面面積計算。其中 為基礎或變階處所產(chǎn)生的基底凈反力。雖說老師說的話讓此次的畢業(yè)設計看起來不是那么的可怕，但是當我真的開始著手時，還的確是困難重重。其次我要感謝同組同學對我的幫助和指點，沒有他們的幫助和提供資料，沒有他們的鼓勵和加油，這次畢業(yè)設計就不會如此的順利進行。 基礎高度驗算 基礎受沖切承載力計算時采用荷載效應的基本組合，并采用基地凈反力，由表91選取下列三組不利內(nèi)力。m) N/kNV/kNMk/(kNmM2kN （2）正截面承載力計算和配筋構(gòu)造 圖84 牛腿外形尺寸 =+=， （a=0，）所以縱向受力鋼筋按構(gòu)造配置， 選用414，=615（3）斜截面承載力的計算——水平箍筋和彎起鋼筋確定。 表82 抗風柱截面慣性矩和柱高各柱參數(shù)柱別截面尺寸/mm自重/kN面積/mm2慣性矩/mm4上柱400350105109下柱400700105109 圖82 抗風柱計算簡圖及彎矩圖查表得：， 上柱配筋 選用316，％％，滿足要求。柱平面外受壓承載力驗算：最不利內(nèi)力N=，查表得穩(wěn)定系數(shù)=所以滿足彎矩作用平面外的承載力要求。截面相對界限受壓區(qū)高度為：。m）和V圖（kN） (b)N圖（kN） 圖712 AB跨一臺吊車吊重作用于A柱時排架內(nèi)力圖4）AB跨一臺吊車吊重作用于B柱時排架內(nèi)力如圖713所示： (a)M圖（kNm )圖75 吊車梁頂面Fcr1作用于A柱和B柱應調(diào)整部位調(diào)整后的彎矩圖（3）BC跨吊車梁頂面Fcr2作用于B柱和C柱（圖76） 圖76 BC跨吊車梁頂面Fcr2作用于B柱和C柱，得到排架在BC跨Fcr 作用下的內(nèi)力，排架柱的彎矩圖、柱底剪力見圖77： M圖（kN（3） Nmax及相應的 M、V。在采用標準組合時，也可參照承載力極限狀態(tài)的基本組合，采用簡化規(guī)則，但各項系數(shù)為1。Dmax作用于C柱時，排架各柱的內(nèi)力圖及柱底剪力值如圖419所示：