【正文】 kN/??內(nèi)墻： 200 厚加氣混凝土砌塊 7 = kN/m2 15 厚 1:3 水泥砂漿打底： 20= kN/m2 10 厚 1:2 水泥砂漿抹面： 20= kN/m2 kN/m2?主臥衛(wèi)生間隔墻： 120 厚加氣混凝土砌塊 7= 15 厚 1:3 水泥砂漿打底： 20= kN/m2 10 厚 1:2 水泥砂漿抹面： 20= kN/m2 kN/m2??女兒墻： 240 厚加氣混凝土砌塊 7= kN/m2 6 厚水泥砂漿罩面 20= kN/m2 12 厚水泥砂漿打底 20= kN/m2 6 厚外墻貼磚 20 = kN/m2中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計22 kN/m2?? 門，窗及樓梯間荷載（1）門窗荷載標(biāo)準(zhǔn)值：防盜門取 ，木門取 kN/m2，塑鋼玻璃門、窗均取 。mm)邊跨 4 =41010=1010bi框架梁中跨 2 =21010=1010底層 4 =41010=1010ci框架柱其它層 4 =41010=1010中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計29: iiS???其中 為轉(zhuǎn)動剛度iS各節(jié)點桿件分配系數(shù)見表 3表 3 分配系數(shù) μ節(jié)點 ?左 梁 ?右 梁 ?上 柱 ?下 柱6 — — 5 — 4 — 3 — 2 — 12 — 11 10 9 8 中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計30圖 39 恒載作用下彎矩分配圖中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計31圖 310 恒載彎矩圖中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計32 活載作用下柱的內(nèi)力計算 5 層活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 圖 311 活荷載作用下的荷載分布圖，?????(71)93P? [./(.).5/]???集中力矩 124098 kBMe??? (.)/.NCP??同理，在屋面雪荷載的作用下：，??? (71).93P?[./2().5/].?????集中力矩 kNBMe?? 7(.)/.?? 14 層活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計33圖 312 活荷載作用下的荷載分布圖(1) 為活荷載作用下傳給 BC、EG 跨橫梁的梯形荷載， 為傳給 CE 跨橫梁2q 2q?的梯形荷載== kN/m，1 ???(2) 活荷載作用下 1/11 軸次梁的荷載計算：兩邊梯形面荷載不對稱，換算為等效的均布荷載左側(cè)○ 1 ??則等效均布荷載 ， ，23( )aaqp???1/2.?23[(/.)/.) ].0Nmaq右側(cè)○ 2 .??則等效均布荷載 ， ，23( )bbqp???23[1(/)/ ].0/bq?則傳給該次梁的均布荷載為 ??(3) 該次梁自重 =1/11 軸次梁傳給 E 軸主梁和 C 軸次梁的集中力()./????傳給 C 軸與 E 軸柱子的集中力 ???中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計34(4) C 軸次梁與 E 軸主梁之間活荷載作用下 E 軸主梁和 C 軸次梁的線荷載三角形荷載換算為等效的均布荷載左側(cè) ??則等效均布荷載 ，58ccqp5/??右側(cè) ，.則等效均布荷載 ， ，dd/.C 軸次梁與 E 軸主梁之間活荷載作用下 C 軸與 E 軸柱子的集中力??????? ?(5) PP P P 4 分別為活載作用下 B、C 、E 、G 軸縱梁直接傳給柱的集中力，包括梁自重和活荷載，計算如下=(.17/2).0????= ????????集中力矩 ?????? 將計算結(jié)果匯總?cè)缦聝杀恚罕?32 一榀框架恒載匯總表層次1qkN/mkN/m2kN/m2q?P1kNP2kNP3kNP4kNM1kN調(diào)幅后：梁端彎矩 ???邊 邊恒載作用下梁的跨中彎矩，按實際荷載利用兩端帶彎矩的簡支求得。m MCE/kNmV邊/kN調(diào)幅后 M?邊/kN單跨體積：()= 單跨重量：7=數(shù)量：2 總重：2=沉降縫處 CE 跨墻：墻厚 240mm，計算長度 2100mm，計算高度 3000400=2600mm。單跨體積：()= 3數(shù)量：6 總重：67=D 軸 24 墻：墻厚 200mm，計算長度 2900mm。 ow則風(fēng)壓高度變化系數(shù) 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 確定z?橫向風(fēng)荷載的標(biāo)準(zhǔn)值計算如表 41 所示：表 41 值計算表k離地高度z/m zz?so/(kN/m2)ih/mj/mkw/kN 中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計56圖 41 風(fēng)荷載示意圖 風(fēng)荷載作用下的位移驗算側(cè)移剛度計算見 ；位移計算時各荷載均采用標(biāo)準(zhǔn)值水平荷載作用下框架的側(cè)移可按下式計算： (42)jjiVuD???式中 Vj—第 j 層的總剪力標(biāo)準(zhǔn)值；—第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和；iD—第 j 的層間位移。mBC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 BC 左 BC 右 CE 左 中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計60圖 42 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 地震荷載計算 橫向自振周期的計算 橫向自振周期的計算采用結(jié)構(gòu)頂點的假想位移法。表 47 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次 Gi(kN) ∑Gi(kN) ∑Di(kN/m) △ui(m) ui(m)5 1048300 4 1048300 3 1048300 2 1048300 1 1047300 ????? 水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結(jié)構(gòu)高度不超過 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 Geq?????計算水平地震影響系數(shù) α1查表得三類場地近震特征周期值 Tg=。m)Mb 總/kN5 1048300 5960 4 1048300 5960 3 1048300 5960 2 1048300 5960 1 1047300 8020 表 410 C 柱端彎矩及剪力計算層號hi(m)Vi(kN)∑Di(N/mm)Di1(N/mm) Di1/∑DiVi1(kN) yMc 上(kN計算過程如下表：表 4－8 橫向水平地震作用下的位移驗算層次 Vi(kN) ∑D i(kN/m) △ui (m) hi(m) θe=(△u)i /hi5 1048300 1/25424 1048300 1/16853 1048300 1/13452 1048300 1/11811 1047300 1/1259由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/11811/550，滿足規(guī)范要求。 (△u)i 為第 i 層的層間側(cè)移。 y1 為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值， yy 3 為上下層柱高度變化時反彎點高度比的修正值， y 框架柱的反彎點高度比。重量：6=(3)玻璃門：自重：TLM1：尺寸：3000mm2100mm數(shù)量：6，重量：6=TLM2：尺寸：1800mm2100mm數(shù)量：6，重量：6=TLM3：尺寸：1900mm2100mm數(shù)量：6，重量：6=門總重：++++++=5. 樓板恒載、活載計算：樓板面積：(+)+3+3= m2樓梯面積: 3= 2恒載=樓板恒載+ 樓梯恒載 :++3= 活載：+ =6. 由以上計算可知，一層重力荷載代表值為 ???????活恒中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計51注：柱上粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù) 。單跨體積：()= m 3單跨重量：7= kN 數(shù)量：6 總重：6= kN樓梯間 GH 跨墻：墻厚 240mm，計算長度 1500mm，計算高度 3000400=2600mm。m qBC/(kN/m) qCE/(kN/m) 中/kN調(diào)幅后：梁端彎矩 ???邊 邊恒載作用下梁的跨中彎矩，按實際荷載利用兩端帶彎矩的簡支求得。mV 邊/kN調(diào)幅后 M 邊 39。m5 14 表 33 一榀框架活載匯總表中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計35層次1qkN/m2kN/mPP 4 kNPP 3kNMM 4kN=+=1/11 軸次梁傳給 E 軸主梁和 C 軸次梁的集中力PE=PC=(+)傳給 C 軸與 E 軸柱子的集中力 ????(5) C 軸次梁與 E 軸主梁之間樓面板傳給 E 軸主梁和 C 軸次梁的線荷載三角形荷載換算為等效的均布荷載1/11 軸左側(cè) ??則等效均布荷載 ，5/??右側(cè) ，.則等效均布荷載 ， ，/ddp/.9/mC 軸次梁與 E 軸主梁之間樓面板傳給 C 軸與 E 軸柱子的集中力()/??????(6) PP P P 4 分別為 B、C、E、G 軸縱梁直接傳給柱的恒載，它們包括主梁自重、次梁自重、樓板重、及墻自重等重力荷載，計算如下=(.17/2).??????.(17/2).???.. . 9P= (17/2)34 8.??????集中力矩 (0.)/2kNmBMe???? 2 .(.)/48EP????中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計27 恒荷載作用下梁的固端彎矩計算 5 層，均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。mm)???注：圖中數(shù)字為線剛度，單位： 1010 ( N 梁的截面初步設(shè)計以 11 號軸線所在的一榀框架為例，各梁柱截面尺寸初步確定如下：： h1=( ~ )l 82(32)中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計13BC、EG 跨：h 1= l= =350mm，取 h1=400mm ，240截面寬度 b1 取 200mm。首層、標(biāo)準(zhǔn)層與頂層層高均為 3m。具體做法： 厚 1： 水泥砂漿抹光壓平 11m 分格，密封膠嵌縫 厚低標(biāo)號水泥砂漿隔離層一道 厚高聚物改性瀝青防水卷材防水層 厚 1:3 水泥砂漿找平 厚聚苯板保溫層 厚高聚物改性瀝青防水涂料 厚 1：3 水泥砂漿找平 厚（最薄處）1：8（體積比）水泥珍珠巖找坡層 2% 門窗做法采用防盜門、木門、推拉門、塑鋼窗，具體布置見平面圖。本工程樓層標(biāo)高系指建筑專業(yè)樓地面標(biāo)高。建筑耐火等級為二級。 設(shè)計依據(jù) 中國石油大學(xué)（華東）土木工程專業(yè)住宅樓畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書及通過指導(dǎo)老師審查后的初步設(shè)計文件。 （5）舒適性。因此，我對住宅樓的設(shè)計過程和設(shè)計方法進(jìn)行了詳細(xì)研究，經(jīng)過一番思考，我認(rèn)為本設(shè)計應(yīng)該具有以下特點：（1）彈性。在進(jìn)行內(nèi)力組合的計算時，進(jìn)一步了解了 Excel。中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計1框架側(cè)移剛度的計算畢業(yè)設(shè)計目 錄目 錄 .......................................................................................................1前言 .................................................................................................................2第 1 章 設(shè)計資料 ...........................................................................................4 設(shè)計理念 ......................................................................................