【正文】 8q???BC，EG 跨梁： ???CE 跨梁： 5/2/BC，EG 跨梁端彎矩： (kNm)BCBCMql????CE 跨梁端彎矩： 22 /()EEl ? 14 層，BC，EG 跨梯形荷載換算的等效均布荷載：，232(1)qq????=CE 跨梯形荷載換算的等效均布荷載：，232(1)qq? 1/.?BC，EG 跨梁： ????CE 跨梁： 8/qBC，EG 跨梁端彎矩： (kNm)BCBCMql???CE 跨梁端彎矩： /16 7EE??中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計28 恒載作用下框架的彎矩計算采用彎矩二次分配法計算，該榀框架結(jié)構(gòu)、荷載均對稱，故可取圖 3 所示半邊結(jié)構(gòu)計算。mMM 3kN/kN跨中彎矩： ??21/8/2BCBCBCMqlM???中EE中注：這里彎矩帶正負(fù)號，梁上邊受拉為負(fù)，下邊受拉為正。m 中/kN單跨體積：= m3單跨重量：7= kN 數(shù)量：6 總重：6= kNAB、GH 跨墻：墻厚 200mm，計算長度 1500mm，計算高度 3000400=2600mm。 第二層至第四層重力荷載代表值計算及荷載匯總：；2 柱重力統(tǒng)計如表 3 所示：表 3 2~4 層柱重力統(tǒng)計類別 計算高度(mm)截 面(mm)密 度(kN/m3)體 積(m3)數(shù) 量(根)單 重(kN)總 重(kN)2~4 層柱 3000 400400 25 104 12 1248合計 1248：H 軸 57 墻：墻厚 240mm，計算長度 2600mm，計算高度 3000400=2600mm ，單跨體積：()= 3，數(shù)量：3 總重：37= ，墻體總重：+=；4. 窗重與一層不同之處：C5：尺寸： 1500mm900mm，塑鋼玻璃窗自重：，數(shù)量：3，重量：3=，窗總重： +=；5. 門重與一層不同之處：FDM1：尺寸： 1500mm2022mm，防盜門自重：數(shù)量：3，重量：3=門總重： =6. 屋面板及樓板恒載、活載計算同一層。第 1 層 B、G 柱的反彎點(diǎn)高度為：K= 查表得 yn=，y 1=0，y 2=0，y 3=0， 所以 y=同理可算出各層的反彎點(diǎn)高度，各層的反彎點(diǎn)高度詳見彎矩計算表中。 (△u)k 為第 k 層的層間側(cè)移。剪重比驗算：為了保證結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定和安全，需進(jìn)行結(jié)構(gòu)的剪重比驗算，各層的剪重比見下表：層號 Vi(kN) ∑Gi(kN) Vi/∑Gi5 4 3 2 1 由上表可知，各層剪重比均大于 ，滿足剪重比要求。m)Mc 下(kN結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算過程見下表，其中第四層的 Gi 為 G4 和 Ge 之和。m V/kN M 邊/kNBB 根據(jù)所給條件：基本風(fēng)壓 = kN/m2 。單跨體積：()= 3單跨重量：7= 數(shù)量：6 總重：6= 內(nèi)墻總重：273+214+123+++=橫墻總重： += kN(2)縱墻：外墻：墻厚均為 240mm，計算高度均為 3000400=2600mmB 軸 12 墻：計算長度 3400mm，單跨體積：()= m 3數(shù)量：6 總重：67=G 軸 12 墻：計算長度 3400mm， 單跨體積：()= m 3數(shù)量：6 總重：67=23 墻：計算長度 2100mm， 單跨體積：()= 3數(shù)量：6 總重：67=24 墻：計算長度 2900mm， 單跨體積：()= 3數(shù)量：6 總重：67=46 墻：計算長度 4000mm， 單跨體積：()= 3中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計48數(shù)量：6 總重：67=35 墻：計算長度 3500mm，單跨體積：()= 3數(shù)量：6 總重：67=D 軸 57 墻：計算長度 2600mm，單跨體積：= 3數(shù)量：3 總重：37=H 軸 57 墻：計算長度 2600mm， 單跨體積：()= 3數(shù)量：3 總重：37=外墻總重：+++++++= kN內(nèi)墻：計算高度均為 3000400=2600mm○ 2E 軸 12 墻：墻厚 200mm，計算長度 3400mm。單跨體積：= 3單跨重量：7=數(shù)量：8 總重：8=CE 跨墻：墻厚 240mm，計算長度 2100mm，計算高度 3000400=2600mm。mV軸/kNq/(kN/m)M邊/kNm MCB/kN BC，EG 跨梯形荷載換算的等效均布荷載：， ， ??2311qq????.7/420.?CE 跨三角形荷載換算的等效均布荷載： 15/8 q??BC，EG 跨梁： ??CE 跨： 5/82/BC，EG 跨梁端彎矩： ??22/?????CE 跨梁端彎矩： 6 EE 14 層，BC，EG 跨梯形荷載換算的等效均布荷載：， ， ??2311qq????.7/420.?CE 跨梯形荷載換算的等效均布荷載：， ， ??2311qq?/??BC，EG 跨梁：q==中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計36CE 跨梁：q==BC，EG 跨梁端彎矩： ??22 /?????? CE 跨梁端彎矩： 7EE ?中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計37 圖 39 活載作用下彎矩分配圖中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計38圖 310 活載彎矩圖中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計39 梁端剪力和柱軸力的計算表 34 恒載作用下梁端剪力(kN)表 35 恒載作用下柱軸力(kN)表 36 活載作用下梁端剪力(kN)荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力BC 跨 CE 跨 BC 跨 CE 跨 BC 跨 CE 跨層號VB=VC VC=VE VB=VC VC=VE VB VC VC=VE荷載引起的剪力 彎矩引起的剪力 總剪力BC 跨 CE 跨 BC 跨 CE 跨 BC 跨 CE 跨層號 VB=VC VC=VE VB=VC VC=VE VB VC VC=VE5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 B 柱 C 柱 E 柱 G 柱層號Nu Nb Nu Nb Nu Nb Nu Nb5 4 3 2 1 中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計405 0 4 0 3 0 2 0 1 0 表 37 活載作用下柱軸力(kN) 梁端彎矩轉(zhuǎn)換及彎矩調(diào)幅梁端彎矩轉(zhuǎn)換： ??邊 軸 軸 q邊 軸對梁彎矩進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為 β，取 。梁、柱轉(zhuǎn)動剛度見表 3表 3 梁、柱轉(zhuǎn)動剛度構(gòu)件名稱 轉(zhuǎn)動剛度 S/(N 計算單元的選擇確定圖 34 第 5 層計算單元中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計19圖 35 1~4 層計算單元計算單元寬度為 m， 10 軸線至 12 軸線間，故直接傳給該榀框架的樓面荷載如圖中的水平陰影所示。C 軸縱向次梁取 h2=400mm，b 2=200mm。 ③寬 600～900mm ④坡度 3～5% 主體為現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。 （平面圖見圖 21。 以上均采用 M5 水泥石灰砂漿砌筑； 177。地震烈度：7 度，設(shè)計基本地震加速度為 ，Ⅲ類場地，設(shè)計地震分組為第三組，抗震等級三級。該地段地勢平坦，環(huán)境較好，在選址和環(huán)境營造方面，注意自然景色的優(yōu)美，也重居住環(huán)境和交通條件的因素，更強(qiáng)調(diào)人與自然環(huán)境的協(xié)調(diào)統(tǒng)一，比較適合住宅樓功能的充分利用。 （7）安全性。教室以及其它輔助用房的空間布置要做到緊湊合理。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正。在畢設(shè)前期，我溫習(xí)了《結(jié)構(gòu)力學(xué)》 、 《鋼筋混凝土設(shè)計》 、 《建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計》等書籍，并借閱了《抗震規(guī)范》 、 《混凝土規(guī)范》 、 《荷載規(guī)范》等規(guī)范。畢業(yè)設(shè)計的三個月里，在指導(dǎo)老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設(shè)計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關(guān)內(nèi)容的理解。住宅樓建筑設(shè)計同設(shè)計其他類型建筑一樣有許多共同點(diǎn)，也有許多不同的特點(diǎn)和要求。 （4）可擴(kuò)展性。把建設(shè)和維護(hù)一座住宅樓所需要的經(jīng)費(fèi)和人員控制在最低限度。建筑結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)；合理使用年限為 50 年，抗震設(shè)防烈度為七度。 設(shè)計標(biāo)高本工程室內(nèi)標(biāo)高177。中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計7 樓面做法樓面（陶瓷地磚樓面） ，100 厚現(xiàn)澆鋼筋砼樓板，20 厚板底抹灰。房屋外部形象反映建筑類型內(nèi)部空間的組合特點(diǎn)，美觀問題緊密地結(jié)合功能要求，同時，建筑物所在地區(qū)的氣候、地形、道路、原有的建筑物以及綠化等基地環(huán)境，也是影響建筑物立面設(shè)計的重要因素。2360/yfNm?結(jié)構(gòu)抗震等級為三級，由公式 cAf??(31)式中 λ 取 ，f c 取 103 kN/m2 N=15A （其中 15 為面荷載）從而得到N=15( ＋ )=161kN21可得A= = = =70200mm2f??b=h= =265mm，取 b=h=400mm。mm) 柱線剛度 ic 的計算底層柱： 1010(Nm 14 層恒荷載作用下框架梁上的荷載分布如下圖所示：中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計25圖 38 恒荷載作用下的荷載分布圖 (1) 包括橫梁自重和其上部墻重,為均布荷載，1q?橫梁自重 =G 軸縱墻線荷載[()+]/= B 軸縱墻線荷載[()+]/= E 軸縱墻線荷載[()]/= kN/mC 軸隔墻線荷載[()]/= kN/mBC、EG 跨橫墻線荷載[()]/= kN/mCE 跨橫墻線荷載[()]/= kN/m則 =+=，1q?(2) 為樓面板傳給 BC、 EG 跨橫梁的梯形荷載， 為樓面板傳給 CE 跨橫梁2 2q?的梯形荷載， ==， ==?(3) 樓面板傳給 1/11 軸次梁的荷載計算：兩邊梯形面荷載不對稱，換算為等效的均布荷載左側(cè)○ 1 ??則等效均布荷載 ， ，23( )aaqp???1/2.?23[(/.)/.) ].4aq右側(cè)○ 2 .??則等效均布荷載 ， ，23(1 )bbqp???23[1(/)/ ].94N/mbq?則樓面板傳給該次梁的均布荷載為 ?? (4) q439。mM3kN表 3 恒載作用下梁端彎矩轉(zhuǎn)換及調(diào)幅層號截面位置M 軸/kNmMCE 中/kNm MCB/kN單跨體積：= 3單跨重量：7=數(shù)量：15 總重：20= kNEG 跨墻：墻厚 200mm，計算長度 4200mm，計算高度 3000400=2600mm。單跨體積：()= 3數(shù)量：6 總重：67=F 軸 35 墻：墻厚 120mm，計算長度 3500mm，單跨體積：()= 3數(shù)量：6 總重：67=中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計49衛(wèi)生間橫墻：墻厚 120mm，計算長度 2022mm，單跨體積：()= 3數(shù)量：6 總重：67=內(nèi)墻總重：++++=縱墻總重：+ = kN墻體總重：+=3. 窗重計算塑鋼玻璃窗自重：C1：尺寸： 1800mm1900mm數(shù)量：6，重量：6=C2：尺寸： 2400mm2100mm數(shù)量：6，重量：6=C3：尺寸： 1200mm900mm數(shù)量：6，重量：6=C4：尺寸： 2100mm1600mm數(shù)量：6，重量：6=C6：尺寸： 900mm900mm數(shù)量：6，重量：2=窗總重：++++=4. 門重計算：(1)防盜門自重：FDM1：尺寸： 1500mm2022mm數(shù)量：3，重量：3=FDM2：尺寸： 1000mm2100mm中國石油大學(xué)（華東）畢業(yè)設(shè)計50數(shù)量：6，重量：6=(2)木門：自重：M1：尺寸：900mm2100mm數(shù)量：18。本框架的層間最大位移與層高之比在底層，值為 1/51341/550，滿足要求。ψT 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計算： (417)??/iiEkiHF?地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi 為 (418)(12)iiVn??， ，計算過程如下表：表 47 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次 Hi(m) Gi(kN) GiHi(kNm)Mb 左/kNMb 右/kN5 1048300 14200 4 1048300 14200 3 1048300 14200 2 1048300 14200 1 1047300 121