【正文】 Q 一般都比 理論產(chǎn)量 Qt 要低，兩者的比值叫泵效，η表示， t?? （ 50） （ 2）產(chǎn)量計算 根據(jù)影響泵效的三方面的因素，實際產(chǎn)量的計算公式為 ll e a klPt BqBSS ???? ? （ 51） 式中： Q—— 實際產(chǎn)量， m3/d。 inP —— 沉沒壓力 Pa。 24 采油工程課程設計 計算步驟及 要求 本次采油工程設計最后得分由兩部分組成：設計計算步驟和設計計算結(jié)果。 2）由井口向下計算至泵出口處，計算泵排出口壓力 PZ。 2．設計計算 總 結(jié)果 要求列出 設計結(jié)果表。 （ 3） 懸點載荷及抽油桿柱設計計算 （ 10 分） 主要包括懸點最大、最小載荷計算、桿應力范圍比等計算，為了減小計算工作量，桿柱設計采用 單級桿設計 （ 19mm）。 1）由井底向上計算至泵入口處，計算下泵深度 Lp。 s； 22 l—— 柱塞長度， m； Δ P—— 柱塞兩端的液柱壓差， Δ P≈PZ— PN， Pa； g—— 重力加速度， m/s2 e—— 徑向間隙， m； Vp—— 柱塞平均速度，30SNVp ?, m/s。 2） 沖程損失系數(shù) SSp 的計算 根據(jù)靜載荷和慣性載荷對光桿沖程的影響計算 當油管未錨定時； )()21( 3322112trrrlP fLfLfLfLEWuSS ??????? （ 53） 當油管錨定時： )()21( 3322112rrrlP fLfLfLEWuSS ?????? （ 54） 式中： u＝ ω L/a ω —— 曲柄角速度， rad/s； ω ＝ π N/30； a—— 聲波在抽油桿柱中的傳播速度， 5100m/s； ?lW — — 考慮沉沒度影響后的液柱載荷為上下沖程中靜載荷之差， N。 maxP —— 懸點最大載荷， N。此為桿柱非等強度 設計方法。 ρ0—— 地面油密度， kg/m3。之所以設計方法較復雜，原因之一是因為桿柱的最大、最小載荷與桿長不是線性關系。 滑脫速度可用 Griffith 和 Wallis 提出的公式計算： 圖 2 摩擦阻力系數(shù)曲線 15 gDCCvs 21? (35) (3)過渡流 過渡流的混合物平均密度及摩擦梯度是先按段塞流和霧流分別進行計算，然后用內(nèi)插方法來確定相應的數(shù)值。 (1)泡流 平均密度 ggLLm HH ????? ? ? ggLg HH ????? 1 1?? gL HH (29) 式中 gH — 氣相存容比 (含氣率 )，計算管段中氣相體積與管段容積之比值； LH — 液相存容比 (持液率 )，計算管段中液相體積與管段容積之比值； mg ??? 、 Ｌ — 在 TP、 下氣、液和混合物的密度， kg/m3。由式 (236)可直接寫出多項垂直管流的壓力降公式： mmmmf dvvdhgdhdP ??????? (26) 式中 P — 壓力， Pa； 12 f?— 摩擦損失梯度， Pa/m； h — 深度， m； g — 重力加速度， m/s2； m? — 混合物密度， kg/m3； mv — 混合物流速， m/s。而在有些情況下，各段的增量間隔可以不同，這樣既能節(jié)約計算時間，而又能較好地反映出壓力分布。 ⑥將第 ?步計算得的 計h? 與第②步估計的 h? 進行比較，兩者之差超過允許范圍，則以新的 h? 作為估算值，重復②～⑤的計算，使計算的與估計的 h? 之差在允許范圍 ? 內(nèi)為止。所以，多相管流通常采用迭代法進行計算。 （ 6）液體黏度 1）原油黏度 “死油”（脫氣油）黏度 7 1000110 ?? xod? （ 19） 1 6 )( ???? tyx 式中， 10Zy? 3 .0 3 2 4 0 .0 2 0 2 3 APIzy?? “活油”（飽和油）黏度； (1 0 0 0 )1000 BODO A ?? ??? （ 20） 式中， )10 061 (71 ???? SRA )( ???? SRB OOD?? , — 原油死油與活油黏度， sPa? 。 （ 2） 某一產(chǎn)量 tq 下的流壓 wfp ()tbtq J p p?? （ 3） omzx b Jpqq?? （ 4） ①若 tqq ?? 10 則 1 twf qppJ?? （ 5） ② 若 omzxt qqq ?? 1 則按流壓加權平均進行推導得； 5 111 m a x( ) 0 . 1 2 5 ( 1 ) [ 1 8 1 8 0 ( ) ]bw f w w b obqqqp f p f pJ q q?? ? ? ? ? ? ? ? （ 6） ③若 1qqomzx? ，則綜合 IPR 曲線的斜率可近似常數(shù)。 j． 通過計算多組抽汲參數(shù)的產(chǎn)量，最后得到產(chǎn)量比配產(chǎn)高但最接近且經(jīng)濟、技術指標較好的抽汲參數(shù)組合。 c． 根據(jù)泵沉沒壓力內(nèi)插確定泵深； d． 初選桿 、管直徑，按 39。 2） 根據(jù)測試點流壓和產(chǎn)量 計算 IPR 曲線 3） 給定配產(chǎn)量時有桿油油井設計步驟（簡化設計方法） a． 利用 IPR 曲線，由給定產(chǎn)量 39。 (3)設計方法這里介紹給定配產(chǎn)時有桿抽油系統(tǒng)的設計方法。 在生產(chǎn)過程中，井口回壓 hp 基本保持不變，可取為常數(shù)。它與出油管線的長度 、分離器的入口壓力有關，此處取 Mpaph ? 。首先需要獲得油層的IPR 曲線。Q 計算流壓。Q 由井口向下進行桿 、管環(huán)空壓力分布計算，得不同深度處的壓力分布，為了簡化計算，給定壓力分布； e． 對某一抽汲參數(shù)組合：泵徑、沖程、沖次、泵沉沒壓力，計算液柱載荷，設計抽油桿柱； f． 計算扭矩和需要電機功率等校核抽油機： g． 計算泵效：從而計算出產(chǎn)量 Q h． 判斷 ???39。 油井流入動態(tài)計算 4 油井流入動態(tài)是指油井產(chǎn)量與井底流動壓力的關系，它反映了油藏向該井供油的能力，從單井來講， IPR 曲線表示了油層工作特性。 11 ( ) ( 8 9)()om zx om zx ww f w q q q fp f p JJ??? ? ? （ 7） 1． 3 流體物性參數(shù)計算方法 （ 1）原油密度計算 31 0 0 0 ( 1 .2 0 6 1 0 )o s go o RB????? ? ?? （ 8） 式中， o? — 在壓力 P 及溫度 t下的原油密度， 3mkg ； o? — 地面條件下的原油相對密度 ； g? — 地面條件下的氣 體 相對密度 ； sR — 在壓力 P及溫度下的溶解油汽比， 33 mm ； oB — 在壓力 P及溫度 T 下的原油體積系數(shù)， 33 mm 。 2）水的黏度 2 5 21. 00 3 1. 47 9 10 ( 3