【正文】 a． 利用 IPR 曲線，由給定產(chǎn)量 39。 b． 按 39。一般分若干小段進(jìn)行壓力分布計(jì)算。若井底流壓 wfp 高于飽和壓力 bp ，則以飽和壓力點(diǎn) bp 為分界線分為兩段， wfp 從 到 bp 為一段，從 bp 到零為一段。 c． 根據(jù)泵沉沒壓力內(nèi)插確定泵深； d． 初選桿 、管直徑，按 39。39。39。若不成立，則換另一組抽汲參數(shù)，轉(zhuǎn)第 e 步；若成立轉(zhuǎn)第 i步。 j． 通過計(jì)算多組抽汲參數(shù)的產(chǎn)量，最后得到產(chǎn)量比配產(chǎn)高但最接近且經(jīng)濟(jì)、技術(shù)指標(biāo)較好的抽汲參數(shù)組合。因而，他既是確定油井合理工作方式的依據(jù)，也是分析油井動態(tài)的基礎(chǔ)。Petrobras方法計(jì)算綜合 IPR曲線的實(shí)質(zhì)是按含水率取純油 IPR曲線和水 IPR曲線的加權(quán)平均值。 （ 1） 采液指數(shù)計(jì)算 已知一個測試點(diǎn)； wftestp 、 txstq 和飽和壓力 bp 及油藏壓力 p 。 （ 2） 某一產(chǎn)量 tq 下的流壓 wfp ()tbtq J p p?? （ 3） omzx b Jpqq?? （ 4） ①若 tqq ?? 10 則 1 twf qppJ?? （ 5） ② 若 omzxt qqq ?? 1 則按流壓加權(quán)平均進(jìn)行推導(dǎo)得； 5 111 m a x( ) 0 . 1 2 5 ( 1 ) [ 1 8 1 8 0 ( ) ]bw f w w b obqqqp f p f pJ q q?? ? ? ? ? ? ? ? （ 6） ③若 1qqomzx? ，則綜合 IPR 曲線的斜率可近似常數(shù)。 （ 2）原油的 API 度 API oy ??? （ 9） 式中， APIy — 原油的 API 度。 2）當(dāng) 15?APIy 時，使用 Lastater 的相關(guān)式 236501 ngoS o ngyR my?? ? ? ? （ 12） 式中， om — 地面脫氣原油的有效分子量； ngy — 天然氣的摩爾分?jǐn)?shù)。為便于計(jì)算，我們可以采用以下公式計(jì)算 om 和ngy 。 （ 6）液體黏度 1）原油黏度 “死油”（脫氣油）黏度 7 1000110 ?? xod? （ 19） 1 6 )( ???? tyx 式中， 10Zy? 3 .0 3 2 4 0 .0 2 0 2 3 APIzy?? “活油”（飽和油）黏度； (1 0 0 0 )1000 BODO A ?? ??? （ 20） 式中， )10 061 (71 ???? SRA )( ???? SRB OOD?? , — 原油死油與活油黏度， sPa? 。 (12) 天然氣的粘度 天然氣粘度取 smPa???? ? 1． 4 井筒溫度場計(jì)算 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算沿井筒的溫度分布： ? ?)(1 LHBA T AA T A oro A T AeLBHB tttt ??????????? （ 24） )1(2 WPATA FG KB ?? ?? ? 1 0 0 1GP eK ???? 9 241000?? LQG 式中， LQ —— 油井產(chǎn)液量， t/d； wF —— 重量含水率，小數(shù)； ot —— 恒溫層溫度，℃； rt —— 油層溫度，℃； H—— 油層中部 深 度， m； L—— 井筒中任意點(diǎn)深度， m。 多相垂直管流壓力分布計(jì)算步驟 根據(jù)多相管流的壓力梯度就 可計(jì)算出沿程壓力分布。因此，多相管流需要分段計(jì)算，并要預(yù)先求得相應(yīng)段的流體性質(zhì)參數(shù)。所以，多相管流通常采用迭代法進(jìn)行計(jì)算。 1)按深度增量迭代的步驟 ①已知任一點(diǎn) (井口或井底 )的壓力 oP 作為起點(diǎn)，任選一個合適的壓力降 P? 作為計(jì)算的壓力間隔。 ②估計(jì)一個對應(yīng) P? 的深度增量 h? ，以便根據(jù)溫度梯度估算該段下端的溫度1T 。 ④計(jì)算該段的壓力梯度 dhdP 。 ⑥將第 ?步計(jì)算得的 計(jì)h? 與第②步估計(jì)的 h? 進(jìn)行比較，兩者之差超過允許范圍，則以新的 h? 作為估算值，重復(fù)②～⑤的計(jì)算，使計(jì)算的與估計(jì)的 h? 之差在允許范圍 ? 內(nèi)為止。 2)按壓力增量迭代的步驟 ①已知任一點(diǎn) (井底或井口 )的壓力 0P ， 選取合適的深度間隔 h? (一般可選50～ 100 米，可將管 L 等分為 n 段 )。 ③計(jì)算該段的 T 和 P ，以及 P 、 T 下的流體性質(zhì)參數(shù)。 ⑦計(jì)算該段下端對應(yīng)的深度 iL 和壓力 iP hiLi ??? ???? iioi PPP 1 ⑧以 iL 處的壓力 iP 為起點(diǎn)壓力重復(fù)第②～⑦步，計(jì)算下一段的深度 1?iL 和壓力1?iP ，直到各段累加深度等于或大于管長 L 時為止。而在有些情況下，各段的增量間隔可以不同，這樣既能節(jié)約計(jì)算時間，而又能較好地反映出壓力分布。 Orkiszewski 法提出的四種流動型態(tài)是泡流、段塞流、過渡流及環(huán)霧流。在處理過渡性流型時，采用內(nèi)插法。針對每種流動型態(tài)提出了存容比及摩擦損失的計(jì)算方法。由式 (236)可直接寫出多項(xiàng)垂直管流的壓力降公式： mmmmf dvvdhgdhdP ??????? (26) 式中 P — 壓力， Pa； 12 f?— 摩擦損失梯度， Pa/m； h — 深度， m； g — 重力加速度， m/s2； m? — 混合物密度， kg/m3； mv — 混合物流速， m/s。出現(xiàn)霧流時，氣體體積流量遠(yuǎn)大于液體體積流量。 將式 (27)代入式 (26)，并取 khdh ??? ， kpdP?? ， mm ??? ， PP? 經(jīng)過整理后可得： ??kPkpgtfm hPAqWg ??? ]1[ 2?? (28) 式中 kP? — 計(jì)算管段壓力降， Pa； kh? — 計(jì)算管段的深度差， m； P — 計(jì)算管段的平均壓力， Pa。該方法的四種流動型態(tài)的劃分界限如表 1 所示。 (1)泡流 平均密度 ggLLm HH ????? ? ? ggLg HH ????? 1 1?? gL HH (29) 式中 gH — 氣相存容比 (含氣率 )，計(jì)算管段中氣相體積與管段容積之比值； LH — 液相存容比 (持液率 )，計(jì)算管段中液相體積與管段容積之比值； mg ??? 、 Ｌ — 在 TP、 下氣、液和混合物的密度， kg/m3?；撍俣榷x為：氣相流速與液相流速之差。 泡流摩擦損失梯度按液相進(jìn)行計(jì)算： 22LHLt vDf ??? )1( gp LLH HA qv ?? (32) 式中 f — 摩擦阻力系數(shù)； LHv — 液相真實(shí)流速， m/s。 液相雷諾數(shù) L LsLDvN ???Re (33) 式中 L? — 在 TP、 下的液體粘度，油、水混合物在未乳化的情況下可取其體積加權(quán)平均