【正文】 包括窯體加固系統(tǒng)和外觀裝飾墻板）和內(nèi)部耐火隔熱材料襯體組成，砌筑部分，均采用輕質(zhì)耐火隔熱材料。 1440－1320=120℃ ，比燒成溫度 高于 80℃以上，這符合燒成要求 ,保證產(chǎn)品達(dá)到燒熟的 目的，助燃空氣可以不預(yù)熱便可使用 。 ? 厚度應(yīng)保證強(qiáng)度和耐火度。以預(yù)熱帶和燒成帶為計(jì)算范圍?！妫?；查表， Ta =20℃ 助燃風(fēng)時平均比熱容為： Ca = KJ/（ Kg℃ ) Qg＝ VgC g Tg＝ {[+() ]x+} 250 ＝ 1480x （ kJ/h） 窯墻、窯頂散失熱量 Q5 根據(jù)各段材料不同 ， 并考慮溫度范圍不能太大 ， 將預(yù)熱帶和燒成帶分成三段計(jì)算 20— 600℃段 該段窯長度為 米， 窯寬為 。℃ ）； 硅酸鋁棉，厚度 δ=230 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m 則可得： Qw=（ 2490+250） =（ kJ/h） 其余物化反應(yīng)吸熱 Qd Qd= G12100w(Al 2O3) （ kJ/h） 其中， G1— 入窯干制品質(zhì)量（ Kg/h）； G1=； Al2O3的反應(yīng)熱 為 2100（ KJ/Kg） ,?！?） . 則： Q10=VaCaTa= Va20=26 Va（ kJ/h） 熱支出項(xiàng)目 制品帶出顯 熱 Q11 出窯產(chǎn)品質(zhì)量 Gm=㎏ 出窯產(chǎn)品溫度 T11=80℃ ， 產(chǎn)品比熱 C11=(kg℃ ）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 401010??=窯頂散熱量： Q//2= =（ kJ/h） 所以， 1210— 800℃段的窯體散熱總量為： Q//3= Q//1+ Q//2=+= kJ/h 700— 80℃段 該段長度為 ，窯外壁表面平均溫度 40℃，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（ 700+80）/2=390℃ 此部分用材料如下： 輕質(zhì)保溫磚，厚度δ =345 mm，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m 列熱平衡方程式 列出熱平衡方程式 熱收入 =熱支出，即： Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q16 709632+++26Va=++327934+139674+260 Va+5% Q收 得 ： Va =3/h 因此得 窯尾風(fēng)量 為 冷卻帶熱平衡表 冷卻帶熱平衡表 分析： Q==(kJ/h) 熱平衡分析 :從上面熱平衡列表可以看出，熱收入與熱支出基本保持平衡，而熱支出大于熱收入是因?yàn)楦G底冷風(fēng)帶入顯熱要大于現(xiàn)在的計(jì)算值。 當(dāng)然，我 也應(yīng)該看到自己的不足，其中重要的一個方面就是在設(shè)計(jì)過程中熱平衡的計(jì)算，因?yàn)樯险n的時候老師教的只是有關(guān)的理論知識，要想把書本上的理論知識應(yīng)用到窯爐設(shè)計(jì)中，還需要一個重新的認(rèn)知過程。 WDH— TCC4型高速燃燒器技術(shù)性能參數(shù)： 型號 熱負(fù)荷 x104kcal/h 燃?xì)鈮毫? 助燃空氣 最高溫度 流量 Nm179?！?）； 熱流 q2=221101???? ??tt = 40390??=窯頂散熱量： Q//5= =（ kJ/h） 所以， 800— 80℃段的窯體散熱總量為： Q//6= Q//4+ Q//5=+=（ kJ/h） 綜上所述，冷卻帶窯體散失熱量總和為： Q14=+=（ kJ/h） 抽走余熱風(fēng)帶走熱量 Q15 Q15 = V15C 15 T15 其中， V15— 抽走余熱風(fēng)流量 （ m3/h） ； 該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶 抽走熱 風(fēng)全部用于氣幕，體積為 V15= = Va Nm3。℃ ） 輕質(zhì)粘土磚，厚度 δ=230 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m以冷卻帶為計(jì)算范圍?！?）； 熱流 q1=33221101?????? ???tt = 401 1 1 0 ?? ?=669W/m2 不考慮車臺面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高為 ， 則兩側(cè)窯墻散熱量： Q/7=2669=（ kJ/h） 窯頂部分 材料如下： 莫來石絕熱磚，厚度 δ=230mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m℃ ）； 硅酸鋁纖 維氈，厚度 δ=230 mm ，導(dǎo)熱系數(shù) w/（ m 所以 ： Vs== = （ Nm3/h） ， 設(shè) Ts=20℃ ，查得 Cs= kJ/(Nm3℃））；碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計(jì)算： C2=+=+ 20=（ Kg 第 118節(jié)窯頂（厚 250mm）： 20mm堇青莫來石板 +230mm硅酸鋁纖維氈； 第 1933節(jié)窯頂（厚 460mm）： 230mm莫來石絕熱磚 +230 mm硅酸鋁纖維氈； 第 3438節(jié)窯頂（厚 460mm）： 230mm莫來石絕熱磚 +230 mm硅酸鋁纖維氈； 第 3953節(jié)窯頂（厚 250mm）： 20mm堇青莫來石板 +230mm硅酸鋁纖維氈； 8 物料平衡計(jì)算 Gm=推車速度每車載重 == 每小時入窯干坯的質(zhì)量 G 干 = Gm隔熱材料的積散熱要小，材質(zhì)要輕，隔熱性能要好，節(jié)約燃料。鋼架主要由輕質(zhì)方鋼管、等邊角鋼等構(gòu)成，采用焊接工藝，并在焊接處除去焊渣、焊珠，并打磨光滑。擋火墻負(fù)責(zé)對窯內(nèi) 下半窯道的控制 ,采用耐火磚砌筑 ,高低位置相對固定。 在燒成曲線的關(guān)鍵處設(shè)置測溫孔，以便于更好地了解窯內(nèi)各段的溫度情況，觀察孔是為了觀察燒嘴的情況。在自動回車線上設(shè)置有一個窯車下檢查坑道，深約 ，其長寬尺寸約同窯車大小，用來檢修 運(yùn)行不良的窯車。 在窯頭和窯尾各有一手動拖車道，每拖車道上有一輛拖車。 緩冷段 制品冷卻到 700～ 400℃范圍時，是產(chǎn)生冷裂的危 險(xiǎn)區(qū)，應(yīng)嚴(yán)格控制該段冷卻降溫速率。并在每個燒嘴的對側(cè)窯墻上設(shè)置一個觀火孔?！妫?； 在料跺上方預(yù)留 115mm插熱電偶的空間，窯車上裝制品的高度為 (25+100) 12=1500mm，所以窯全高（軌面至窯頂）： 預(yù)熱帶、冷卻帶為： 485+300+1500+115=2400mm，有效高度為 ，燒成帶加高 100mm,又因燒成帶窯頂材料厚度為 230+230=460 mm，故燒成帶窯高為： 485+300+1500+115+230+230+100=： 2225mm. 各帶長度的確定 根據(jù)燒成曲線： 預(yù)熱帶長 =（預(yù)熱時間總長） /總燒成時間 = 106/20= 因窯爐每節(jié)長度為 2米，故預(yù)熱帶取 18節(jié)。棚板間的間隙在長度方向上為 10mm，棚板與車邊間距為 15mm。 3． 編寫設(shè)的計(jì)說明書要符合規(guī)范。 本人設(shè)計(jì)的是 年產(chǎn) 1000 萬件 10 寸湯盤隧道窯 。陶瓷的發(fā)展與窯爐的改革密切相關(guān)，一定結(jié)構(gòu)特點(diǎn)的窯 爐燒出一定品質(zhì)的陶瓷。所以，隧道窯是當(dāng)前陶瓷工業(yè)中優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消耗的先進(jìn)窯型，在我國已得到越來越廣泛的應(yīng)用。 全窯的控制采用計(jì)算機(jī)自動控制來實(shí)現(xiàn)，這樣既提高了產(chǎn)品的成品率又降低的工作人員的工作強(qiáng)度，降低了生產(chǎn)成本。（ 1燒成收縮） =333247。窯車總高為： 225+260=485mm，在車面與棚板間留火道，其高度為 300mm。下部燒嘴噴火口對準(zhǔn)裝載制品的下部火道，上部燒嘴噴火口對準(zhǔn)裝載制品上方的部分。 制品在冷卻帶有晶體成長、轉(zhuǎn)化的過程，并且冷卻出窯，是整個燒成過程最后的一個環(huán)節(jié)。 隧道窯內(nèi)鋪設(shè)軌道，軌道安放在鋼架上的軌道墊板上，用螺絲聯(lián)結(jié)并焊接。根據(jù)設(shè)定好的推車速度，頂車機(jī)將窯車頂入窯內(nèi)。因此該隧道窯不設(shè)置窯內(nèi)車下檢查坑道。 每隔 2米留設(shè) 20mm左右的熱膨脹縫，用含鋯散棉填實(shí)， 全窯共設(shè)置了 53道膨脹縫。窯墻、窯頂和窯車襯體圍成的空間形成窯爐隧道，制品在其中完成燒成過程。 7 窯體材料和厚度的確定 整個窯體由金屬支架支撐。 總之，窯體材料及厚度的確定在遵循以上原則得計(jì)出上，還要考慮散 熱少，投資少，使用壽命長等因素。 熱平衡示意圖 Q 7Q 6Q 5Q 4Q 3Q sQ 2Q 1Q 8 `aQ aQ f 預(yù)熱帶和燒成帶的熱平衡示意圖 Q1— 坯體帶入顯熱； Q2— 硼板、支柱等窯具帶入顯熱； Q3— 產(chǎn)品帶出顯熱； Q4— 硼板、支柱等窯具帶出顯熱； Q5— 窯墻、頂總散熱； Q6— 物化反應(yīng)耗熱； Q7— 窯車蓄熱和散失熱量； Q8— 其他熱損失； Qg— 煙氣帶走顯熱； Qf— 燃料帶入化學(xué)熱及顯熱； Qa— 助燃