【正文】 動(dòng)軸的負(fù)荷可以適當(dāng)減小，以利于減小從動(dòng)軸滾動(dòng)阻力和提高在壞路面上的通 過性；為了保證汽車有良好的操縱穩(wěn)定性，又要求轉(zhuǎn)向軸的負(fù)荷不能過小。車頭長(zhǎng)度尺寸對(duì)汽車外觀、駕駛室的容積、發(fā)動(dòng)機(jī)維修的方便性都有很明顯的影響。 綜上所述， 根據(jù)參考文獻(xiàn) [1]， 各類汽車的軸距和輪距 如 表 11，并參考同類車型，取：軸距 3815mm、 前 輪距 1504mm、后輪距 1425mm。 根據(jù) GB 15892021 （ 20210401 發(fā)布， 20211001 實(shí)施）道路車輛外廓尺寸、軸荷及質(zhì)量限值中表 1 汽車、掛車及 汽車列車外廓尺寸的最大限值，并參考現(xiàn)有車型的尺寸，?。?6800*1900*2300 mm。主要缺點(diǎn)是：如果采用平頭式駕駛室，而且將發(fā)動(dòng)機(jī)布置在前軸之上， 處于駕駛員、副駕駛員座位之間時(shí)，駕駛室內(nèi)部擁擠，隔絕發(fā)動(dòng)機(jī)工作噪聲、氣味、熱量和振動(dòng)的工作困難，離合器、變速器等操縱機(jī)構(gòu)復(fù)雜。 驅(qū)動(dòng)形式的選擇： 42 汽車的用途、總質(zhì)量和對(duì)車輛通過性能的要求等，是影響選取驅(qū)動(dòng)形式的主要因素。 3．說明書及圖紙電子文 檔。 4. 確定 汽車輪胎。注意國家道路交通法規(guī)規(guī)定和汽車設(shè)計(jì)規(guī)范。 CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 2 主要參考文獻(xiàn) [1] 王望予 .汽車設(shè)計(jì)（第 4 版） [M].機(jī)械工業(yè)出版社， 2021. [2] 王霄峰．汽車底盤設(shè)計(jì) [M]，清華大學(xué)出版社， 2021. [3] 王國權(quán)，蔡國慶．汽車設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 [M]．機(jī)械工業(yè)出版社， 2021. [4] 劉 濤 .汽車設(shè)計(jì) [M].北京大學(xué)出版社， 2021. [5] 余志生 .汽車?yán)碚摚ǖ?5 版） [M].機(jī)械工業(yè)出版社， 2021. [6] 汽車工程手冊(cè)編輯委員會(huì) .汽車工程手冊(cè) [M].人民交通出版社， 2021. [7] 陳家瑞 .汽車構(gòu)造（第 3 版） [M].機(jī)械工業(yè)出版社， 2021. [8] 聞邦椿 .機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（第 5 版） [M].機(jī)械工業(yè)出版社， 2021. 同組設(shè)計(jì)者 ：雷春華、肖會(huì)、梅昌明、蘇彌、吳偉 二、課程設(shè)計(jì)進(jìn)度表： 階段日期 應(yīng) 完 成 任 務(wù) 內(nèi) 容 檢查日期 檢 查 結(jié) 果 18 周 2 日前 布置題目，借閱參考資料，完成方案選型、論證。 保證汽車有良好的制動(dòng)性能， 也 保證此貨車在制動(dòng)時(shí)又能保持良好的汽車方向穩(wěn)定性和操縱穩(wěn)定性。 平頭式貨車的主要優(yōu)點(diǎn)如下：汽車總長(zhǎng)和軸距尺寸短，最小轉(zhuǎn)彎直徑小，機(jī)動(dòng)性能良好；不需要發(fā)動(dòng)機(jī)罩和翼子板，加上總長(zhǎng)縮短等因素的影響，汽車整備質(zhì)量減?。获{駛視野得到明顯改善；采用翻轉(zhuǎn)式駕駛室時(shí)能改善發(fā)動(dòng)機(jī)及其附件的接近性；汽車貨箱與整車的面積 利用率高。 綜上所述本方案采用平頭式發(fā)動(dòng)機(jī)前置后驅(qū)動(dòng)的布置形式。 改變汽車輪距 B 會(huì)影響車廂或駕駛室內(nèi)寬、汽車總寬、總質(zhì)量、側(cè)傾剛度、最小轉(zhuǎn)彎直徑等。對(duì)于貨車而言，其后懸長(zhǎng)度主要取決于貨箱、軸距和軸荷分配要求。 根據(jù)參考文獻(xiàn) [1]，并參考同類車型，?。?5050*1880*380mm。 通過以上的計(jì)算結(jié)果選擇發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)參數(shù)如表 14： 表 14 發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào)參數(shù) 發(fā)動(dòng)機(jī)型號(hào) 慶鈴 4KH1TC 額定功率 (kw/r/min) 96/3400 最大扭矩 (N CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁 共 27 頁 9 確定傳動(dòng)系最大傳動(dòng)比 確定傳動(dòng)系最大傳動(dòng)比時(shí)，要考慮三方面：①最大爬坡度；②附著力；③汽車的最低穩(wěn)定車速。rr=。 領(lǐng)從蹄式制動(dòng)器的效能和效能穩(wěn)定性，在各式制動(dòng)器中居中游；前進(jìn)、倒退行駛的制動(dòng)效果不變；結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低；易于附裝駐車制動(dòng)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)；易于調(diào)整蹄片與制動(dòng)鼓之間的間隙，但兩個(gè)蹄片上的單位壓力不等，兩蹄襯片磨損不均勻、壽命不同，此外，因只有一個(gè)輪缸，兩蹄必須在同一驅(qū)動(dòng)回路作用下工作。 先 根據(jù)汽車滿載在柏油、混凝土路面上緊急制動(dòng)到 后 輪抱死拖滑（附著系數(shù)按 計(jì)算），計(jì)算出前輪制動(dòng)器的最大制動(dòng)力矩 max1M? ； 再根據(jù)前面已確定的前、后輪制動(dòng)力矩的比值計(jì)算出后輪制動(dòng)器的最大制動(dòng)力矩 max2?M 。 根據(jù)國外統(tǒng)計(jì)資料分析，單個(gè)車輪鼓式制動(dòng)器的襯片面積隨汽車總質(zhì)量的增長(zhǎng)而增大。有時(shí)為了適應(yīng)單位壓力的分布情況，將襯片相對(duì)于最大壓力點(diǎn)對(duì)稱布置，以改善磨損均勻性和制動(dòng)效能。 鼓式制動(dòng)器的設(shè)計(jì)計(jì)算 對(duì)于領(lǐng)蹄： CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁 共 27 頁 14對(duì)于從蹄： 式中： F01 和 F02 分別為領(lǐng)從蹄的張開力； f 為摩擦因數(shù)，計(jì)算時(shí)取 ； h 為摩擦蹄片縱向高度， h=a+e=； R1 為制動(dòng)時(shí)領(lǐng)蹄的作用半徑； R2 為制動(dòng)時(shí)從蹄的作用半徑； c’為摩擦片支承點(diǎn)到輪輞中心的距離 c’ =。2s i n39。c os4????????????? RR 由初選的鼓式制動(dòng)器參數(shù)可以求得： ɑ’=。 R1 = 所以， c’cosδ1/( R1 c’sinδ1)=f=,即：不會(huì)發(fā)生自鎖。 同步附著系數(shù) φ0= φ= 時(shí)： Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁 共 27 頁 16 Fμ1/ Fμ2=1710/2105= Fμ2= φ= 時(shí)： Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=1805/2021= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=1900/1915= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=1995/1820= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 =32977N 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=2090/1725= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=2185/1630= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=2280/1535= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=2385/1440= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 = 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=2470/1345= Fμ2= φ= 時(shí) : Fμ1+Fμ2 =65954N 所以： Fμ1= Fμ1/ Fμ2=2565/1250= Fμ2= β線是實(shí)際前、后制動(dòng)器制動(dòng)力分配線。 由以求數(shù)據(jù)知： ?M =?m； R=； A=630cm2，可求得： f0= ， 可 符合要求。壓力越高，對(duì)管路 (首先是制動(dòng)軟管及管接頭 )的密封性要求越嚴(yán)格 。 ?i =2mm。 取 d0 =45mm； 由所求數(shù)據(jù)計(jì)算得： 0S =。 由以上數(shù)據(jù)，即： δ01=； δ02= ； 0S =，可求得： pi = pS /（ 0S +δ01+δ02） = 制動(dòng)踏板力 pF ?? 1104 2 idF pp p? 式中， η為踏板機(jī)構(gòu)及液壓主缸的機(jī)械效率，可取 η= ～ 取踏板機(jī)構(gòu)及液壓主缸的機(jī)械效率 η=， p=10Mpa，進(jìn)而： 計(jì)算得： ?? 110439。所以 本設(shè)計(jì)選擇 組合式的制動(dòng)鼓。 制動(dòng)底板 制動(dòng)底板是除制動(dòng)鼓外制動(dòng)器各零件的安裝基體，應(yīng)保證各安裝零件相互間的正確位置。 由于石棉材料對(duì)人有害，所以采用金屬纖維、粘接劑和摩擦性能調(diào)節(jié)劑組成的半金屬磨阻材料，具有較高的耐熱性和耐磨性。整車設(shè)計(jì)時(shí)學(xué)會(huì)了各種參數(shù)的選取和輪胎性能的應(yīng)用， 設(shè)計(jì) 后制動(dòng) 器時(shí)，通過選擇參數(shù)以及制動(dòng)器各項(xiàng)參數(shù) 的校核，我對(duì)制動(dòng)器的設(shè)計(jì)和組成有了更加全面的了解 ，也得到了汽車設(shè)計(jì)基本技能的訓(xùn)練，對(duì)計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)和繪圖 能力有了很好的提高 。在這里我們選取間隙為 ，以滿足間隙盡可能小的要求。為此，由鋼板沖壓形成的制動(dòng)底板均具有凹凸起伏的形狀。 CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁 共 27 頁 21 制動(dòng)蹄 乘用車和 輕型載貨汽車的制動(dòng)蹄廣泛采用 T 形鋼輾壓或鋼板沖 壓 — 焊接制成。 由上式可得：助力比 is=。 制動(dòng) 踏板工作行程 pS )( 02021 ?? ??? sis pp 式中 , δ01為主缸中推桿與活塞間的間隙，一般取 ～ ， δ02為主缸活塞空行程，即主缸活塞由不工作的極限位置到使其皮碗完全封堵主缸上的旁通孔所經(jīng)過的行程， pi 為踏板機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)比。 制動(dòng)主缸應(yīng)有的工作容積為 39。 所以： d= 輪缸直徑 d 應(yīng)在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的尺寸系列中選取（ HG2865— 1997），具體為19mm、 22mm、 24 mm、 25 mm、 28 mm、 30 mm、 32 mm、 35 mm、 38 mm、 40 mm、 45 mm、 50 mm、 55 mm。 CSU1060A貨車總體設(shè)計(jì)及 后 制動(dòng)器設(shè)計(jì) 第 頁 共 27 頁 18汽車在下坡路上時(shí)可能停駐的極限下坡路傾角為 ???? ghL L??? 11 a rc ta n176。 制動(dòng)初速度 υ1：總質(zhì)量 以下的商用車用 80km/h（ ）；總質(zhì)量 以上的商用車用 65km/h（ 18m/s）。此時(shí)的前后輪制動(dòng)器制動(dòng)力 Fμ1和 Fμ2的關(guān)系曲線，常稱為理想的前、后輪制動(dòng)器制動(dòng)力分配曲線。D2=。2s i n239。2s i n39。 4）制動(dòng)器中心到張開力 F0作用線的